Nr 166 : 1979 ISSN 0347-6049
166
Statens väg- och trafikinstitut(VT-|) - Fack - 58101 Linköping *Nationaquad & Traffic Researchvlnstjtute - Fack - S-58101 Linköping : Sweden
Packningstemperaturens betydelse vid framställning av marshallprovkroppar -- en experimentell studie
Nr 166 ° 1979
Statens väg-.och trafikinstitut (Vl'l) - Fack - 581.01 Linköping
ISSN 0347-6049 NationalRoad .& Traffic Research lnstitute - Fack - 5-58101 Linköping - Sweden
Packningstemperaturens betydelse vid
framställning av marshallprovkroppar
- en experimentell studie
FÖRORD
Under de senaste åren har kvalitetskontrollen av väg-byggnadsmaterial, t ex bituminöSa massor, fått starkt
ökad betydelse. I samband härmed har också många ana-lysmetodikfrågor uppstått.
Under hösten 1978 startades därför inom detta område på initiativ av Statens Väg- och Trafikinstitut (VTI) ett forskningssamarbete mellan VTI och andra belägg-ningsintressenter, däribland Statens vägverk och
vissa större entreprenörer. Detta samarbete har under 1978-79 resulterat i två publikationer (VTI Meddelande nr 166 och 167).
Föreliggande Meddelande är resultat av ett samarbete
I N N E H Å L L S F Ö R T E C K.N I_N G
Sid
SAMMANFATTNING
I
1
INLEDNING
.
-
1
2
EXPERIMENT OCH RESULTAT
_ .A
2
3
KOMMENTARER TILL RESULTATEN
>
13
4
SLUTSATSER
I
17
5
REFERENSER
19
Bilagor
SAMMANFATTNING
1978 utgavs i Sverige en.normerad metod (MBB 14) för tillverkning av provkroppar enligt Marshall. I metod-anvisningen finns bl a angivet temperaturintervall inom Vilka packning av massa skall utföras. Vid
metod-arbetet diskuterades om dessa intervall var ändamåls-enliga.
För att belysa denna frågeställning har en
eXpermen--tell undersökning utförts, där packningstemperaturens
betydelse för hålrumshalt och stabilitet hos marshall-provkroppar studerats.
160 st provkroppar har framställts av 10 olika AB 16
T-massor innehållande krossat och/eller runt
stenmate-rial. Som bindemedel har asfalt A 120 eller A 135 an-vänts. Packning av MAä-massa har utförts vid 100, 120,
140 och 160°c och av HAB-massa vid 115, 135, 155 och
1750C. Provkr0pparna har analyserats med avseende på hålrumshalt och stabilitet.
Analysresultaten indikerar en svag tendens till minsk-ning i hålrumshalt med ökad packminsk-ningstemperatur om mas-san innehåller helt krossat material. Motsvarande
ten-dens har ej iakttagits för massor innehållande helt runt material.
Dessa resultat skulle kunna tolkas så att massa
inne-hållande runt stenmaterial är mer packningsbenägen än_
massa-med'krossat-materialñDå minSkningen i hålrumshalt, mellan två packningstemperaturer ofta är mindre än
va-riationsbredden vid resp temperatur är denna tolkning_' behäftad med stor osäkerhet. Ytterligare undersökningar
erfordras därför Och framför allt med mindre
packnings-'benägen massa än den som använts i det aktuella arbetet
innan en mer definitiv slutsats kan dras om packnings-temperaturens inletande på marshallhålrummet.
II
En ökning i marShallstabilitet med ökad
packningstem-peratur har uppmätts; Förklaring till detta kan vara att massans sammansättning ändras med packningstempe-raturen. En ökad vandring av bindemedel mot provkrOp-pens yta med ökad packningstemperatur har iakttagits
lik-som "bindemedelsfattiga" stenar i provkroppar lik-som packats
vid hög temperatur. "Inre friktionen" i en provkr0pp bör öka med minskad bindemedelshalt, vilket i sin tur
kan innebära en ökad marshallstabilitet.
Den ovan beskrivna "vandringen av bindemedel" bör
ock-så påverka hålrumshalten. Lägre bindemedelshalt bör
innebära högre hålrumshalt. Detta kan vara
en-förkla-ring till att inte större effekter av
packningstempe-ratur på hålrumshalt påvisats.
Utifrån vad som ovan sagts om ökad "inre friktion" hos massan med ökad packningstemperatur skulle det inte ha
förvånat om flytvärdet minskat på motsvarande sätt.
Någon sådan signifikant minskning har emellertid ej
registrerats.
Inga resultat i den aktUella undersökningen motiverar
en ändring av de temperaturintervall för packning som
finns normerade i MBB 14.
1 INLEDNING
Undersökning av marshallprovkr0ppar främst med avse-ende på hålrumshalt är mycket vanligt vid beläggnings-laboratorier världen runt och har så varit under åt-skilliga år.
Trots detta utkom först 1978 på svenska metodanvisning
för tillverkning av provkrOppar enligt Marshall
(MBB 14). Vid metodarbetet förekom diskussioner bl a
om angivna intervall för packningstemperatur var ända-målsenliga.
Avsikten med de undersökningar som beskrivs i detta
meddelande är att söka belySa vilken betydelse
pack-ningstemperaturen har vid tilIVerkning av
marshall-provkroppar. Liknande undersökningar av blandningstem-peraturens och -tidens inflytande finns redovisade i ref l.
2
EXPERIMENT OCH RESULTAT
20 st satser AB 16 T-massa (10 olika massor) om
varde-ra ca 10 kg blandades under 6 minuter i en labovarde-ratorie- laboratorie-blandare, modell Sandby. Aggregatet (sammansatt av tvätt-siktade fraktioner) utgjordes av material enligt någon av punkterna 1-3 nedan. Som filler användes i samtliga
fall kalkstensfiller.
l. Granit från Skärlunda (helt krossat material), 8 satser, teoretisk ("invägd") fillerhalt 6
eller 10 vikt-%.
2. Åsgrus från Åtvidaberg (helt runt material), ,8 satser, teoretisk fillerhalt 6 eller 10
Vikt-%.
3. Mylonit från Kil (helt krossat material) och
sand, 4 satser, teoretisk fillerhalt 7 eller 8 vikt-%.
Stenmaterialets teoretiska kornstorleksfördelning
framgår av figur 1-3 i bilaga 1 där en mer detaljerad
beskrivning av provberedningen ges.
Två typer av bindemedel, A 120 och A 135, användes.
Massornas teoretiska bindemedelshalt framgår av bi-laga 1.
Varje masSasats neddelades till 8 analysprov, som
packades till marshallprovkroppar.
Packningstempera-turen var T i 5°c.där T är 100, 120, 140 eller 160°c
för MAB-mass0rna och för HAB-maSSOrna 115, 135, 155
o ' '=
och 175 C.
Totalt instampades-160:provkroppar; På dessa utfördes
bestämning av skrym- och kompaktdensitet samt
tet och flytvärde. Ur densitetsvärdena beräknades
prov-kr0pparnas
hålrumshalt-Resultaten av skrym- och
kOmpaktdensitetsbestämning-arna finns givna i tabell 1, bilaga 2, liksom
uträk-nade hålrumshalter. Skrymdensiteten har bestämts
en-ligt MBB ll (paraffin)'OCh kompaktdensiteten enen-ligt
MBB 25 (vatten). I figur 1-3 illustreras hålrumshal-tens beroende av packningstemperaturen.
På instampade marshallprovkr0ppar bestämdes stabilitet
och flytvärde (intermediärt flytvärde, definition: se
figur 1, bilaga 3) enligt ASTM D 1559-77..Resultaten ges i tabell 1, bilaga 2, och finns Sammanställda i
figur 4-9.
Stenmaterialets benägenhet att krossas vid blandning och instampning har studerats. Resultaten ges i tabell 3, bilaga 2 och kommenteras liksom övriga resultat i
aVSnitt
H (VOIO/o) 2.0q 1.0q
olwv
i
I.
.,
,.
,
100 120 140. 160 180T(°C)
Massa nr1: 58% A120 6% filter
Massa nr2= 46.8%
.A 120 10% filler
Massa nr3: 58%
A135 6% filler
Massa ml.: 10.8%
A135
Figur 1 Hålrumshalt som funktion av packningstempera-tur. Helt krossat stenmaterial
(skärlunda-10 °Io fil ler
granit).szr tabell i-bilaga l.
H (WP/o)
2.0 "
1.0 '*
*L* 7_ . ' i . . _ v V v I_100
120
140
160
180
T(°C)
Mossa an = Massa nr6: Massa nr 7 = Massa nr8 iFigur 2«Hâ1rumshalt sam funktion av
4..8-vikt°lo- A120 '6% filter
3.8vikt°lo. A120 10°Io'filler
,4.8 vikt°lo ,v A135 6%- filter
3.8 vikt°lo A135 10°Iofiller
tur. Helt runt stenmaterial (åsgrus). Jfr tabell i'bilaga l.
VTI MEDDELANDE 166
packningstempera-H (VOIO/o) 20+ LO* O T , v 1 lr f i 41
10°
120
,
140
_ '
160
180
>
'
T(°C)
Massa m9 : 5.5 vikt°lo
A120 7% 'tiuqr'
Massa nr1o= 6.3. vikt°lo
A135 6% fill'er
Figur 3 Hålrumshalt sçm funktion
av'packningstempera-tur. Krossat ;Stém'naterial (mylohit) + sand. Jfr
tabell i bilaga 1..'
'
5
(N)
...-134
...vDO ". _A3 ..0...oi /.Å./ .' _/' , /,/7°
9000-
'T
[3'
1,,4 2
//0/
8000-
/
/
/
1
__ /c/
7000-
:w ,-
'A
'
/ . . O/' _6000-
5000-160'
§0
120
7
100
150
' '
T<°c
Massa an= 5.8 vikt°lo A120 6% fällor
Massa nr2: 4811111117., A120
10% fil-ler
Massa nr3: 58vikt°lo A135
6% filler
Massa nu.: 4.8 vikt *1. A135
10% mm
Figur 4 Marshallstabilitet som funktion av packnings-_temperatur. Helt krossat stenmaterial
(skär-lundagranit). Jfr tabell i bilaga 1.
(N)
10000'
80004
,/'7000'
I
/D/
V
/_
.
6000'
100
120
15.0
'160
1530
T(°C)
Massa n-r-5-i 4.8vikt°lo
NZD' .6% filter
Massa ms: 3.8vikt°lo A120
10% 'filler
Mossa nr7= 4 .8vikt °lo .A135 . .6% mm
Massa ma: :avigtm A135- .10% nu"
Figur 5 Marshallstabilitet sem funktion av packnings-temperatur. Helt runt stenmaterial (âsgrus).
Jfr tabell i-bilaga l.
(N)
10000 '
9000 '
8000 '
7000 *
6000q
5000 4
W_ V__100
_120V "
1204
, 160
150
T(°C)
Massa nr 9=- 5.5-vikt-9I. A120-
7%- filter
Massa :1110: sammet.. A135 8% filter
Figur 6 Marshallstabilitet söm funktion av
packnings-temperatur. KrOESat.stenmaterial (my10nit) +
sand. Jfr tabçll i bilaga 1.
10
(mm)
7.0*
6.0 4
.
_\\\.
.O
401
'
3.0*
DL»
.160 V '
150
120
160
1å-0
T(°C)
Massa nr1 = 5.8vikt°lo A120 6°lo filler Mossa nr2: .4.8vikt °Io A120 10°/ofiller
Musso nr3= 5.8 vikt°lo A135 6%. filter
Massa nrt. : 4.8 vikt°lo_ A135 10°Iofiller
Figur 7 Marshallflytvärde (intermediärt flytvärde) som
funktion av paCkningstemperatur. Helt krossat
stenmateriál (Skärlundagranit).var tabell i
bilaga 1.
ll
Fx
(mm)
7.0 «
6.0 *
ET".... ..{lu. . 50. Elm n{38 4.0 * k'\°§--+__-, _____.\.\ - -*"<>\.\ '\\M3.0 4
1
"5
.
i m 150
' 130
17.0w
1330
130
T(°C)
Mossa nr 5 : 4.8 vfkt°lo A120 6% filler _
Massa nr 6: 3:8vikt°lo' . .A120 10% fäller
Massa nr 7 = 4.8 ViktPIo A135. 6°Io filter
MaSsa nr 6 = 3.8vikt°lo
Mä 10% 'filter
Figur 8 Marshallflytvärde (intermediärt flytvärde)
som funktion av paCkningstemperatur. Helt
runt stenmaterial (åsgrus). Jfr tabell i bilaga 1.
12
601
5.0-'14.0 "
160
'tåo
' 120
>
1550
160
T(°C )
Massa nr92'5.5vikt°l§ A120 7% filler
Massanr10=6.3vikt°lo A135 8°Iofiller
Figur 9 Marshallflytvärde wintermediärt flytvärde)
som funktion av packningstemperatur. Krcssat
sten-materia1.(mylonit)+ sand. Jfr tabell i bilaga 1.
13
KOMMENTARER TILL RESULTATEN
Utifrån analysresultaten kan följande kcmmentarer ges:
1)
En svag tendens till ökning av sermdensitet medpackningstemperatur kan iakttas'för massor
innehål-lande helt krossat stenmaterial (Skärlundagranit).
Motsvarande tycks ej gälla för massor med helt runt
material eller massor innehållande sand, vilket
ta-bell l illustrerar. Tabell 1
0'
UD
.
-Massa T T2 A Stenmaterlalnr*
(g/cm )13
(g/cm )3
(g/cm )U3
1
2,382(0,002) 2,397(0,008)
0,015
helt krossat
2 2,414(0,003) 2,428(0,005) 0,014 "3
2,370(0,005) 2,390(0,003)
0,020
"
4 .2,407(0,005) 2,422(0,004)
0,015
"
.r- --- -v--ql ...---d--- _- ---5
2,428(0,010)' 2,436(0,015)
0,008
helt runt
6 2,451(0,008) 2,467(0,006) 0,016 " 7 2,427(0,001) 2,430(0,008) 0,003 "8
2,449(0,007) 2,447(0,005)
-0,002
"
b- --- --.---_--1 - . -.- ----_-9
2,420(0,008) 2,422(0,005)
0,002 ' krossat + sand
10 2,397(0,008) 2,402(0,004) 0,005 " * Jfr bilaga 1, tabell 1. 'UT = skrymdensitet vid packningstemperaturen T1 där T1 =
1 lOOOC för MAB-massor och llSOC för HAB-massor.
UT = skrymdensitet vid packningstemperaturen T2 där T2 =
2 löOOC för MAB-massor och 17SOC fö; HAB-massor
AU = UT2 - UT1
14
2) Något generellt inflytande av packningstemperatur
på komgaktdensitet har ej påvisats.
3) Utifrån vad som sagts i punkt 1 och 2 borde
hål-rumshalten minska med packningstemperaturen om
mas-san innehåller helt krossat material. Figur 1
anty-der också att så kan vara fallet (undantag massa nr 3, packningstemperatur 17SQC). Minskningen mellan två packningstemperaturerfår emellertid ofta mindre
än variationsbredden vid resp
temperaturg'Motsva-rande tendens har ej-kunnat påvisas för massor inne-hållande runt stenmaterial. Dessa resultat skulle
kunna tolkas Så att massa med runt material är mer packningsbenägen än massa innehållande krossat ma-terial. Då resultatmaterialet-är mycket begränsat måste sådana tolkningar göras med Största
försiktig-het. I ett mer omfattande arbete (2) har emellertid
Björklund och Backman kommit fram till liknande
re-sultat.
'
Vid planeringen av försöket eftersträvades en
rela-tivt hög hålrumshalt för att en eventuell effekt av packningStemperatur tydligare skulle framträda. En-ligt tidigare resultat (2) kunde marshallprovkr0p-par instampade av maSSor med ovan beskrivna samman-sättningar (gäller ej massa nr 9 och 10 i tabell 1,
bilaga 1) förväntas ha en hålrumshalt på ca 4 vol-%.
I denna undersökning ligger hålrumshalten i
allmän-het under 2 vol-%-_Någon förklaring till detta
ovän-'tade resultat kan ej ges. Problematiken har disku-terats i ref 1..
Innan en mer definitiv slutsats kan dras om
pack-ningstemperaturens inverkan på marshallhålrummet bör
därför massa mindre_paCRningsbenägen än den som an-vänts i detta arbete undersökas.
15
4) Nästan utan undantag erhålls en ökning av marshall-stabilitet med stigande packningstemperatur (se fi-gur 4, 5 och 6). HAB-massor tycks ge högre
stabili-tet än MAB-massor om stenmaterialet är helt krossat (figur 4). Motsvarande slutsats kan ej dras om
mas-sorna innehåller runt material (figur 5 och 6). En bestämd förklaring till stabilitetens ökning med
packningstemperaturen är svår att ge. Kanske kan en
del av förklaringen ligga i en ökad vandring av bindemedel mot provkroppens yta med ökad_paoknings-temperatur. Med andra ord provkroppens sammansätt-ning varierar med packsammansätt-ningstemperaturen. Visuellt kunde iakttas att provkrOppar instampade vid högre
temperatur var fetare på ytan än provkroppar
instam-pade vid lägre temperatur. Mängden material som
fastnat på papper och instampningSform ökade väsent-ligt med packningstemperaturen.
Representativa värden på viktökningen hos papprena
ges i följande tabell:
Packnings- Viktökning temperatur_
°c
(g)
T 0T + 20
2
T +.4O ' - 4 T + 60 9T = 100°c för MAR-massa och 115°c för HAB-mas-sa
Vissa provkrOppar som instampats vid högre tempera-Eur uppvisade "bindemedelsfattiça"'stenytor, vilket
framkom bl a vid provberedning för
kOmpaktdensitets-bestämning. Det är rimligt att anta att dessa prov-krOppar har högre "inre friktion" och därmed kan VTI MEDDELANDE 166
16
uppvisa högre marshallstabilitet än mer bindemedels-rika provkrOppar.
5) Flytvärdet tycks ej på något generellt sätt
påver-kas av packningstemperatur (se figur 7, 8 och 9). 6) I ref. l påvisades krossning av stenmaterial vid
blandning i laboratorieblandare. För att eventuellt bekräfta dessa resultat utfördes i den aktuella un-dersökningen bestämning av kornstorlekaördelning i samtliga lO massor. Vid dessa analyser sammanslogs
3 (av 16 tillgängliga) provkr0ppar till ett
analys-prov. Resultaten av siktningsanalyserna som ges i
tabell 3, bilaga 2, visar att en viss krossning av
aggregat sker vid blandning och instampning och att graden av denna krossning beror-på
stenmateria-let ifråga. Efter 6 minuters blandning i
laborato-rieblandare och efterföljande instampning med mars-hallfallhammare har fillerhalten i massa
innehållan-de krossat material (Skärlundagranit) ökat med ca
2 vikt-%. Detta reSultat är helt i linje med
resul-tat erhållna i ref. 1. För maSsor innehållande runt material (åsgrus) är ökningen i fillerhalt mindre
(ca l-vikt-%). För massorna 9 och 10, som innehåller
krossat material (mylonit) är ökningen i fillerhalt
så stor som ca 4 vikt-%.
Dessa resultat är en smula överraskande och
motive-rar systematiska undersökningar av olika
stenmate-rials krossningsbenägenhet vid blandning i
labora-torieblandare.
17
4 SLUTSATSER
Avsikten med den aktuella Undersökningen var att för_ söka belysa följande frågeställning:
Är i MBB l4 ("Framställning av provkrOppar enligt
Mar-shall") normerade intervall för packning av massa
ända-målsenliga?
Resultaten indikerar följande slutsatser:
l) Hålrumshalten uppVisar en tendens att minska med
ökad packningstemperatur om massan innehåller helt
krossat stenmaterial. Minskningen mellan två
pack-ningstemperaturer'är emellertid ofta mindre än va-riationsbredden_v1d respektive temperatur.
Motsva-rande minskning'har ejvpåvisats för massa
innehål-lande runt material. Dessa resultat skulle kunna
tolkas som olika packningsbenägenhet hos de bägge
massatyperna. Innan en mer definitiv slutsats kan dras om packningstemperaturens inflytande på
mar-shallhålrummet bör ytterligare[undersökningar
emel-lertid utföras och då framför allt med massa mindre
i
packninngenägen än den som använts i detta arbete.
2) stabiliteten ökar nästan utan undantag med ökad
packningstemperatur. En förklaring till detta kan
Vara ökad vandring av bindemedel till provkroppens yta med ökad packningstemperatur. De provkroppar 'som alltså härrör från samma blandning har efter
instampning vid olika temperaturer'sannolikt olika sammansättning;
3) Någon generell påverkan av packningstemperatur på
marshallflytvärde har ej påViSats.
18
4) Aggregatet undergår krossning vid blandning i la-boratorieblandaren och efterföljande instampning med marshallfallhammare. Graden av krossning beror
på stenmaterialet ifråga. Resultaten motiverar
sys-tematiska undersökningar av "krossningsbenägenhet" hos olika stenmaterial vid blandning i
laboratorie-blandare.
Sammanfattningsvis kan sägas att ingenting i
undersök-ningen visar att de temperaturintervall som finns an-givna i MBB'l4 för packning av massa skulle vara olämp-liga. Det finns därför utifrån den aktuella undersök-. ningen ingen anledning att krympa dessa intervall. Att bredda dessa är ej heller motiverat då praktiska svå-righeter knappas föreligger att utföra packningen inom
normerade intervall.
19
5 REFERENSER
1. U Isacsson och T Bengtsson "Blandningstidens och
-temperaturens betydelse vid tillverkning av bitu-minös-massa i laboratorieblandare - en
experimen-te11 studie" VTI Meddelande nr 167 (1979).
2. A Björklund och Ch Backman Packninngenägenhet och
stabilitet hos asfaltbetong HAB 16 T av olika
sam-mansättningar" VTI Rapport nr 169 (1979).
Bilaga 1
Sida 1(5)
Provberedning
Vid tillverkning av massor användes följande
stenmate-rial:
l) Granit från Skärlunda (VTI:s referensmaterial, helt
krossat material)
2) Åsgrus från Åtvidaberg (helt runt material)
3) Mylonit från Kil (helt krossat material) och sand
Stenmaterial enligt 1 och 2 uppsiktades i 10 olika fraktioner (0,074»0,125, 0,125-O,25, 0725-O,5,
0,5-1,0, 1,0-2,0, 2,0-4,0, 4,0-5,6, 5,6-8,0, 8,0-11,2
och 11,2-16,0 mm). Varje fraktion tvättsiktades, d v 5 material < 0,074 mm bortskaffades. Fraktionerna
samman-sattes genom invägning så att en teoretisk kornkurva
enligt figur 1 erhölls. Material < 0,074 mm utgjordes av kalkstensfiller.
Utgångsmaterialet enligt punkt 3 ovan utgjordes av
fyra mylonitfraktioner (Oa4, 4e8, 8412 och 12-16 mm) samt natursand (0-8 mm). Material >'2 mm i sanden
bortsiktades. Myloniten uppsiktades i fraktioner(O-2,
2-4, 4-5,5; 5,6-8, 8-11,2, 11,2-16 mm).som sedan
lik-som sandfraktionen tVättsiktades. Fillret utgjordes
av kalkstensfiller. De sammansatta stenmaterialens
teo-retiska kornkurvor finns illustrerade i figur 2 och 3. Som framgår av dessa figurer är fillerhalten 7
respek-tive 8 vikt-%. I fraktionen 0,074-2 mm är{l/3 sand.
Stenmaterialet blandades med asfalt i satser om ca
10 kg i.en laboratorieblandare, modell-Sandby. Två
olika tYper av asfalt.(A 120 och A 135) användes.
Mas-sornas viktigaste karaktäristika framgår av tabell 1..
166-Bilaga 1 Sida 2
Sammanlagt 20 satser massa, 2 och 2 sinsemellan lika, d v 5 10 st olika massor tillverkades.
MAB-massorna blandades vid 140 i SOC och HAB-massorna
vid 155 i 50c. Blandningstiden var i samtliga fall 6
minuter.
Bindemedels- och fillerhalter för massorna 1-8 har valts på grundval av ref 2. Enligt denna borde hål-rumshalten hos marshallprOVkroppar av dessa massor vara ca 4 vol-%. Massorna 9 och 10 har medtagits som
I
exempel på massor som "förekommer i praktiken".
Sedan massan överförts från blandartråget till en plåt
homogeniserades den noggrant och formades sedan till
en limpa, som snittades i 8 lika stora analysprov (N1,2 kg).
Varje ana1YSprov packades till'en marshallprovkrOpp enligt MBB 14 men vid packningstemperaturen T i SCC,
där T är 100, 120, 140 eLler 1600C för MAB-massor och
115, 135, 155 eller 1750C för HAB-massor.
_l_
Massa; Massatypf Teoretisk binde- TeoretiSk Stenmaterial _ 'medelshalt f111Erha1t
nr vikt-Z Z
1 MAB 16 T j 5;8 - 6 ikrossat material
)_ 7(granit)
2
'MAB 16 T
4 8
10
'
"
3 HAB 16 T , 6 " 4 HAB 16 T. , 10 " 5 MÄB 16 T 4,8 6 * 'runt material(ås-_
V
i
- grus)
6
MA816 T
3,8
;10,
'
"
7 HAB 16 T ' 4,8 V 16 ' . "8 * HAB 16 T
3,8 '. _ '
10
H,
9
MAB 16 T
5,5
,
6
V
7
' krossat 'material
(mlenit) + sand
'B il ag a 1 S i d a 3
|O
O
-1 ...I .-1 _-*\90
I'lllllfi 'U'IFIYIVT ' s 'ä*E
N N.inlilwgl IHTrrI1T HHUHT
s N
\\L
\\
UUII[IITIIIII|1II|[VII-III' lTITIlIl ä Wii:)\\
x
YUI! nnlinl unllnl tunn InIle IFHHIH
%
WW
\
*x
"\
'UWI'IYUV TUITITTH IllliITll IIIIIIJUV IIII'IUFV IITI'I'II 'IVUIT'TI
\
\\*
\
1
FTYIIYIH Il'f'lllll IIIIIIIII HH]an rTTYUHI IT'TITIII HHIITT
'Kljlllll IllYIIIII 'IUVTITII II'I'VUIUÄITI'TW" II'UjII"
\
'\
vnqnn nn'nn nulnn nn'nn nnpin IITTIIIYI HER Hurnn
I' 'IIIIIIIT II'IIIiII III1I|IIIII111|IIT IIII'VIII JTI'1IYJI 'III'VIUI Ili'l'
YUI IUTV'IIIU IIIIIIII' ||I|1III|_fIII|IITY ITTI|YIIF IIIIIIUII [ITTIIIFI I'lerr'
Passeronde rnönqd,\dk+procenf
* 5.
ll'l'WTT 1!!l|11111lll]llll]III]I1I|IITIIIIVIUVI1 F
-_ nlrggmnnprn 1nr|an1n1prnhrnpnrnu_erntnrnn nrqrnu Invn|n nn1nrr
1 1 0.5 5 0.2 0.5 ' 0 5
s
t
QW MQ Wa
n
QR
S
F i g ur 1 S t e n m a t e r i a l e t s t e o r e t i s k aID
»4%
5
'E
E
/ .-/ A -/ E E / 4 . 4 U : 1 / : _ ' b :/'
Fp
øør
rp
ø.
?"
E
5
:
4 -I i.. -..-/åøø?
5
%
E
5
E
E
E
.. ' k 2 I .: E E . _ -; L' E i I L _ ._ .. p. : A = = = 4 F L I ,J I ut : a i v _ | , ' -I 1 I I I I I I l i l l 1 1 7 1 1 1 , I I T I ? W I T T I T I ! 1 1 : 1 1 ] ! 1 Å I IID
Z
.5
U:0
;512
0
39
0506
0
56 8 mb % 52 64 Fri * mo sk vi dd för si kt ar , m m[3
( " i n väg d a " ) k o r n-st
or
le
ks
för
de
ln
in
g
för
ma
SS
or
na
nr
1-8
(j
fr
t a b e l l o va n ) . S t r e c k a d e l i n j e r är g r än s k ur vo rför
AB
16
T
en
li
åt
BY
A.
V T I M E D D E L A N D E 16 6Bi
la
ga
1
S i d a 4IOO
'
'
'"
'
"
-I
1
I
11
I
I!
!
Q 0 (I) OI'l.'ll1 IIVTIYUXT IT'T'IV
HHIH'PV I11T11111 1111111111111111111111|1111|n1|1111 Illllllrt TTITIIU'I IIWIHH lill
\;
O
Ö,
0
TIIIIF Il'llIII' 'Ill'IIII 'VII'III' I1TT'ITT
>\
111111111 1111|1111 111111171 111111111 1111111111111|111 .I.\ O rT'HpnI1111111111111|11111I11|1III1111|11111111|I|HIHIUH U 0<5-I'U'pj" IIIFrIIUl VI'UUIU'VIU 1UIFIYTIY IIUIIIUJI *WTITITVT mV'
H-HIHW HIIIHH HIIIHN 111111111 lnrfvnl 111111111 1111|1111 111111111 111111111 111111111
N
C31
TIITIUIIT IUWIITT IUIIIIIIT 'liilllll IF'IIII'T IIIIITIII I'll'I'IV Ilpllllll 1117177
6
A
IJHITIH HITle 111111111 11111111 111111111 111111111 11n|1111 11111111111111111111«11|11nPasserande rnönqd,\Akfprocenf
U 0n"l" " ""Fn' 7"'I7nr1n7[|r'7"WT'VPHT'IHIDFH1111r1r1 nrqrnv unrrun *nranr*
IIIIIIIUI I VII'IIII']!IIIIDII||UUFII_I'II|II_FUI1||111 TTIIIIUII 7117IUYEII I'IIIIIUII II'lIlI
'ITIIIIIIIIIUlillIYIIIIITIFTTT117TTIITI1IIII 1111]'111r T1YF|1111 1111111 IIII1TITU IUTTIU [Tilll'Y J
0 I 1 I A I T I I I ! [I VT l l . ' V ' r vl r _ 1 1 1 1 1 1 [ 1 ] 0,0 5 0. 07 40 10 01 50 .2 0.5 0.1 10, 5 1.0 1.5 2. 3) 14 5 IO li 20 3 Q 4 0 50 69 0,07 » 0,0 62 0.1 25 0,2 5 5,6 8 .25 Ib 52 64 E] Fri ma sk vi dd för si kt ar , m m 1 1 1 1 1 1 1 ' 1 1 1 1
l-I [ I [1 1 I 11 11 11 11 ; 1 Fi gur 2 Te or et is ka ko rh st or le ks för de ln in ge n ho s st en -m a t e r i a l e t in gåe nd e i ma ss a nr 9 (j fr ta be ll o va n . )
VT
I
ME
DD
EL
AN
DE
16
6
B i l a g a 1 S i d a 5
lOO
_-1 __-.-1 LD O\\\\
(N 0 111177 III1|DIIV IIII|IIIT \1 O Ch OIIIIII YllllllIl It'llllii IIIIITIIT 11|T||T1
'\
\
U"
O
IUIIIIIII IIIII'II! IIIUIIITI II'IIIII] TIII'IIII IPI|||T1T
\
J.\
0
IIqunr lllllljl' 1171I|I|IIUIUIU1|I WTIlUUI'I lllllrl1 TIII'IVTT
U 0
471|l|l||1|l|llfr Il'IIIIII 'III'IIII |III|TIUI I1IIIU|YI II'TIIITI TIIVITI
N O
P0556r0nde rnönqd,\Ak+pr0cenf
ITIII1TII lllllllT1 TVillllll TTIIIlIII TIVIIITT TIYIITII ITITITIIY TYIU|UT7T TilllifTU
\
IIIT IIII]1I|I illl|li1l IIIVIUIT IIII|I||r IUITIIUII III1111TW ITTIIITII Ilrl[rI'lllllYl erllllil 'IIUIIIUI II7U|TIII lIIIlTVII IIIYIIIII
"ann'r 1r|r|an1n1prn*vrnpnrwnrprn '11!![010 ntqvnl lnvpln mn]an
5
HITIUIIT TI
II'IIIHII Illupn
||T1|IIIIT1IIIIIIIlllilirx
IIIEIIH'H tunn UTHHH
IIi'lIIII ITIT1TIII ITTTIIIIT IIITIIIII TTI11IIII
l
TTVFITT
||||l1|rllllllñvv ITIII'III IIH|IHT [1"]an IIIIIHH Illllllll IHI|IIII Illllllll IHIlTIU
| L 1 __" nlrpv
O
.
I TA I! H H a n 0,0 5 0.0 76 OJO 0.15 0.2 0.0 31 0.0 62 0,1 25[
.0,3.
0,2
5
I I Y Q4 05 .. .l rv' vtLD.
? I I I TT TI1.5
2
.41
.
.T
5
451
I I5.6
8
E]
Fri
ma
sk
vi
dd
för
sik
tar
,
m
m
:b
H.)
16
F i g ur 3 T e o r e t i s k k o r n s t o r l e k s f ör d e l n i n g h o s s t e n -m a t e r i a l e t i m a s s a n r 1 0 V T I M E D D E L A N D E 1 6 6 ( j f r t a b e l l o va n ) . I T T I g g H I|3
20
SQ
'IITTWW*W'11IW F1WTFYTTT Yuri qulnl Illrrnn HHIWTT T1IIIIII1ntln|| [IUIIITT , l ur
52
I405
069
64
Bilaga 2
lSida 1(8)
Tabell 1: Enskilda mätresultat vid analys av marshallprovkroppar
(jfr tabell 2)
f Prov- Massa T Y p H i S F p X krOpp 0 3 3 nr nr ( C) (g/cm ) (g/cm ) (vol-Z), (N) (mm)
1
1
100
2,385
2,438
2,2
6870
5,5
2
2,383
2,445
2,5,
6770
5,3
3
2,380
2,445<
2,6
7160
4,5
___4
2,381
2,424
1,8
7260 '
5,7
5
1
120
2,390
2,404
0,6
6720
4,9
6
2,389
2,428
1,6
7405
5,2
7
2,388
2,426
1,6
7310
5,0
\___8__
2,390
.2,436
1,9
6770
5,2
1«
.140
2,402
2,442
1,6'
6475
4,5
10
2,393
2,431
1,6
6720
4,6
11
2,405
2,439
1,4
6965
3,8
12
2,402
2,437
1,4
7160
4,9 _
13
1
160
2,404
2,429
1,0 '
7700
4,6
14
2,391
2,402
0,5
.
7505
4,3
15
2,389
'2,432
1,8
1
7160
4,3
16
2,402
2,443
1,7
;
6965
4,0
17
_ 2
100
*2,418
2,458
1,6 i
6180 3 4,9
18
2,414
'2,462
-1,9
i
6525
i 5,4
19
2,415
2,462
1,9
§
6965
g 4,6
__20
2,410
2,460
2,0
I
7210 J 6,l___
21
2
120
2,418_
2,459
,1,6
7210 3 4,8
22
2,429-
2,475
1,8
7160
g 4,6
23
2,420\
2,462
' 1,7
1
7700
3 5,0
24
2,425
2,476
2,0
6720 4__4,2___
25
.2
140 '
2,425
2,465
1,6
7505
. 4,5
26
2,428
2,467
,1,6
8830
{ 4,8
27
2,426
2,448
0,9
8630_ 1 5,7
__28
2,419
2,443
1,0
8190 å__4,4___
29
2
160
2,427.
2,443 '
0,7
,8730 7 4,4
30 2,426 2,442 0,7 ,8585 i 4,531
2,432
-2,446
0,6
8975
§ 4,3
32 2,427 2,446' 0,8 8975 i 3,633
3
115A
2,376
2,447
2,9
8240
1 4,2
34
2,366
2,419
2,2' ,
9615
§ 4,4
35
2,371
2,425-
2,2
9370
ä 4,5
36'
.
v v,
2,366
2,433
2,7
9170
; 4,5 _
37
3
135
2,389
2,434
1,8
,
10155
1 4,3
38 2,394 2,425 1,3 § 10450 5 4,339
2,369
2,432*
,2,6
§
8830
1 3,8
40
2,363'
2,427
,2,6 i_
8830 j 4,1___
41 3 155 2,374- 2,421 1,9 .1 10155 ? 4,942
2,386
2,422
1,9' i
9420
4,9
43
2,378
2,423
1
1,9
3
9515
5,0
44
v
2,386
2,428_ i' 1,8 3
10495
5,2
45
3
175
>2,389
>2,445 -
2,3
5 10200
4,7
46
2,395
2,463
2,8
i
10005
4,8
47
2,389
2,455
2,7
å 10790
5,0
48
2,387
'2,437
2,0
3
9960
i 4,5
§FF?'MEEGGE?E{EEF lááBilaga 2
Forts Tabell 1
Sida 2
Prov- Massa T ' , Y _ p H 8 F F p . . X krOpp o 3 3 nr nr '( C) (g/cm ) (g/cm ) (vol-Z) (N) (mm)
49
4
115
-
2,407
2,474
2,7
9420
4,1
50
_
2,414
2,464
2,0
> 9810
-51
.
- 2,401 .
2,451
2,0
9320
5,8
52
2,407 V ,2,466
2,4
_8739_______4,3_,
53
4
135
2,425
2,462
1,5
10790
5,1
54
2,429
2,467
1,5
10450
4,7
55
-2,418 ;a 2,462
1,8
8930
4,2
56 _
2,417
2,460
1,6
9270
5,7
"57"*"' 4
155.
2,420
- 2,454
1,4
10105
5,8
58
_
2,422' '
2,459
1,5
10645
5,6
59
.
2,424
2,467
1,7
10350
5,6
60__ __
2,421,
- 2,452
1,3
9760
5,2
61
4
175
'2,427
2,464
1,5
10840
5,1
62
2,420
' 2,452
1,3
10300
4,4
63
2,418
.2,455
1,5
9660
5,3
64
.
2,421
2,448
1,1
11085
4,6
65
5
100
2,434_
2,474
1,6 i
5935
3,6
66
2,436 w
2,477
1,7
4905
3,1
67
2,428=
' 2,475
1,9
4415
3,5
__68
2,414
- 2,467__
2,1
4365
3,8__
69
. 5
120
2,431
2,480
2,0
i
5250
3,2
70
2,433 *< 2,482
2,0
5640
3,2
71
r2,431 -
2,483
'2,1
5300
2,9
,_72
2,432
2,468 _
1,5
5540
i 3,7__
73
5
140
2,438
- 2,479
1,6
5150
3 2,7
74
2,432
2,477
1,8
5740
F 3,2
75 2,431 ' 2,469 1,6 5350 3,176
2,438
2,481
1,7
5740
2,9
77
5
160
2,414-
2,488.
3,0
5445
3,2
78
2,447 ' V 2,486.
1,6
6620
3,1
79
2,438'
2,494
2,2
7015
2,8
80
A
2,444
-2,488
1,8
6082
3,2
81
6
100
2,458
2,509
2,0
5740
§ 3,4
82
2,455
2,512
2,2
5790
g 3,6
83 2,439 2,510 .2,8 5300 i 2,784
r ,2,451
, 2,503
2,1
5640
j 3,3
85 6 120 - ' 2,456< 2,504 1,9 6180 2 3,5 86 - * 2,456 2,5034 >1,9 6475 i 3,687
'
2,453
2,506
2,1
6130
§ 3,5
__88
>
2,452
2,499
1,9
5440
Å 3,1__
89
6
140
2,466 - .2,521
2,2
7310
i 2,7
90
2,467
2,523
2,2
6670
i 3,1
91
2,470
2,510
1,6
6475
3,5
__92__
4
2,471
2,506,
1,4
7650
3,0
93
6
160,
; 2,475
2,517
1,7
8090
3,0
94
. .
2,468
.2,510V
1,7
8190
3,3
95
2,460<
2,498 _
1,5
7060
3,1
96
2,465*
2,523
2,3
7505
3,5
VEI MEDñEiÃNDE-l66
Bilaga 2
Forts Tabell 1
Sida 3
Prov- Massa , . T.p Y v' 1 p H __ S FX
krOPP
0
3
3
*
nr
nr
' ( 0)
(g/cm )-
(g/cm )
(vol-Z)
(N)
(mm)
97
7
115
2,426
2,476
2,0
6770
3,5
98
'
2,427
2,480
2,1
6230
4,2
99
.2,425
2,476
2,0
6280,
3,6
100
2,428
2,473
1 1,8
6520
3,9
101
7
135
2,439'
2,480
1,7
7500
3,7
102
*2,433
2,476
1,8
7160
4,0
103
2,433*
2,480
1,9
72101
3,4
104
2,435
2,479
1,8
7060
3,5 _
105 7 155 2,438 2,483 1,8 * v 7850 3,6106
2,432
,2,474
1,7
7750
3,7
107
2,442
2,487
1,9
7950
3,7
108
__
2,427
-. 2,484
2,3
8090
3,9
109
7
175
2,439
'2,487.
1,9
8340
3,2
110
2,429
2,479
2,0
7800
3,2
111
2,433
2,468
1,4
7750
3,1
112
2,419
2,477
2,3
8630
3,8
113
8
115
2,444.<
2,462.
0,7
5300
5,1
114
2,457
2,476
0,8
6130
4,8
115
2,451
2,479
1,1
6230
5,6
116
__
-
2,442
,2,464
0,9
5790
5,8 _
117
8
135_
2,447
2,472
1,0
6330
5,2
118
2,450v
2,473
0,9
'_5940
5,6
119
.2,442-
2,478
1,4
5940
5,3
120
_
2,451 '
2,485
*1,4
6230
5,6___
121
8
155
2,447
2,478
1,3
6965
5,2
122
;
2,435,
2,467
1,3
6030
5,6
123 ,
*
2,446
2,488
1,6
,7310
5,0
_124_:
2,452
2,491,
-1,7
7310
4,7___
125 i
8
175
2,448
1 2,481'
1,3»
8040
4,6
126 1
2,440_
1 2,470
* 1,2
.'7850
6,0
127 ;
2,451V
'2,479
' 1,1.
9120
4,5
128 i
2,449
2,472
0,9
8530
5,4
129 g
9 -
-100
2,427
2,476
2,0
1 6870
4,3
130 g
2,418
2,472
2,2
6525
4,9
131 ;
2,410
2,457
1,9 I
_ _6030
5,0
,_132 Å_
_
.2,425
2,467
1,7..
s*6280
5,4
133 3
9
120
2,417
2,459
1,7 -
6525
4,6
134 §
2,418
2,465
1,9 %
6525
4,5
135 g
2,427
2,471
-1,8'
6425
4,2
136 ,
2,424
2,466
-1,7
6915
4,2
137 g
9
, 140
2,427
2,459
.1,3
7605
4,2
138 i
i v -
2,418
2,452
1,4
6770
4,4
139 3
g
-2,417
2,450
-1,4
6720
4,8
140 i
1
i
2,416
2,477'
. 1,3*.
7015
4,8
141 T 9 . 1 160 .- 2,424 '2,472 ' ' 1,9' 7605 3,8142 ;
'i
* 2,423
2,463
,1,6
7505
4,2
143 g
!
2,415
2,452
1,5
8190
4,5
144 g.
i
;
,
2,427
..,
i .
2,470'
1,8
8095
4,5
VTI MEDbEiÃNbE'166
_Bilaga 2
Forts Tabell 1 sida 4
Prov-å
.
Massa Tp
Y p S FX
krOPP
o'
3
3
nr nr ( C) (g/cm ) _(g/cm ) (N) (mm)145
10
115
2,398'* 2,429
,
6670
8,1
146
2,386
2,428
1,7.
6670
7,8
147
2,397
2,429
1,3
7750
9,4
148
2,405
2,427
4 1,3
5985
6,3
149 1
10
135
2,399
1 2,419
' 0,8
7015
7,0
150 i
2,397 - 2,413
0,6
5935
6,3
151 f
2,400
2,418
0,7
6915
6,7
152 å
2,408
2,433 §
1,0
7605
8,1_
153 7*
10
155
2,394
2,436
1,7
7210
7,6
154 i
2,392
2,447
2,3
6820
6,5
155 å
2,406'
2,477
1,7
7945
7,8
__156 5
2,399
2,434
1,5
7405
7,4
157 7
10
175 >
2,403
2,439
1,5
7750
6,5
158 5
2,397
2,422'
1,0'
' 7310
6,2
159 g
2,400,
2,430
1,7
7555
7,1
160 :
2,407
2,431
' 1,0
7360
6,3
'VTI MEDDEEANDE 166
Bilaga 2
Sida 5
Tabell 2: Medelvärde och standardavvikelse (inom parentes)w
vid analys av marshallprovkroppar
Massa ,TP Y .< p H S FX
(°c > . (g/cm3) " (g/cm3) (vol-z)
01)
(m)
1
100
2,382
2,438
2,3
7015
5,3
(0,002)'-V (0,010) '
(0,4)
( 230)
(0,5)
1
120
2,389
'2,424
1,4
7050
5,1
_
_
.(0,001)
(0,014)
(0,6)
( 355)
(0,2)
1
140 -
2,401
2,437
0
1,5
6830
4,5
> V (0,005)
(0,005) 1 (0,1)
( 297)
(0,5)
1
160"
2,397
2,427
,
1,3
7335
4,3
(0,008)
.(0,017)
(0,6)
( 330)
(0,2)
2
100 *
2,414_
2,461
'1,9
6720
5,3
(0,003)
>(0,002)
(0,2)
( 460)
(0,7)__
2
_ 120
2,423' ,
2,468
1,8
7200
4,7
_
_ (0,005)
,(0,009)_. (0,2)
( 400)
(0,3)
2
.140
2,425
' 2,456
3
1,3
8290
4,9
__
(0,004)
(0,012) 3 (0,4)
- ( 585)
(0,6)
2
160
2,428
2,444
0,7
8815
4,5
(0,003)
(0,002) å (0,1)
( 195), (0,1)
3
._ 115'
2,370
2,431 å 2,5
9100
4,4
. .
'
; (0,005)w
(0,012) E (0,4) I ( 600)
(0,1) _
3
135
2,379 *
2,430 ?
2,1
9565
4,1
_
-
-
.
(0,015) . (0,004) ,' (0,6)
( 860)
(0,1)__
3 155 2,381 2,424* 1 1,9 9895 5,0____
-
,.
, (0,006)
(0,003)
- (0,1)
( 515)
(0,1)__
3 .(175 ' 2,390 2,450' ' 2,5 A10240 4,8 ' -(0,003) _, (0,011)_ (0,4) ( 380) (0,2)4
115'
2,407 '1
2,464
,
2,3
8765
4,7
(09005) (01010) Å (093) ,( 540) (019) _,4
- 135
2,422
'*_ 2,463 7
1,6
9860 *
4,9
,___
v
(0,006)
(0,003)
(0,1)
, ( 890)
(0,6) _
4
155
. 2,422
2,458
= 1,5. .
10215
5,6
____
'
-(0,002)
(0,007)
(0,2) x V( 375)
(0,3)__
175
2,422 V
2,455
_ , 1,4
,<'10470_
4,9
»1
(0,004)
(0,007) §. (0,2)V', \(630) *(0,4)
5
_100
2,428' i 2,473
å *1,8. 142:*4905
3,5
(01010)
(01004) 2 (0,2)* :JiL 730)
(013) _
5
120
2,432
2,478' 1
»1,9 'I *3 5430
' 3,2
^
(01001).-
(0,007) 1-(013)
( 190)
(0,3)
5
140
'2,435
.. 2,477 T
1,7
5495 1
3,0
(0,004)
'(0,005) 4 (0,1) - ( 295)
(0,2)
5
i ,_160
_2,436
,
2,489
,
2,2 ' >
6290
3,1
i
v
. '(0,015) ,g (0,003) 3 (0,6)
( 680)
(0,2)
VTI MEDDELANDE 166
Bilaga 2 Sida 6 Tahell 2 forts Massa_ T Y p H S F 0p 3 3 X
nr
( C)
(g/cm )
(g/cm )
(vol-Z)
(N)
(mm)
6 '
100
2,451
2,509
2,3
5620
3,3
(0,008)_
(0,004)
(0,4)
( 220)
(0,4)
6
120
2,454
2,503
2,0
6050
3,4
'
(0,002)
.(0,003)
(0,1)
'( 440)
(0,2)
'
6
140
2,469
2,515
1,9
7025
3,1
(0,002)
(0,008) 5
(0,4)
A( 595)
(0,3)
6
160
2,467
2,512
1,8
7710
3,2
(0,006)
_(0,011)
(0,3)
,( 530)
(0,2)
i
7
115
2,427
2,476
2,0
6450
3,8
L
'
(0,001)
(0,003) '
(0,1)
( 250)
(0,3)
;
7
135
2,435
4 2,479
1,8'
7230
3,7
i
(0,003)
(0,002)
(0,1)
( 190) . (0,3)
T
7
155
2,435
2,482
1,9
7910 1
3,7
' \
(0,007)
(0,006)
(0,3)
( 145)
(0,1)
7
175
2,430
< 2,478
1,9
8130
3,2
(0,008)
(0,008)
(0,5)
( 425)
(0,1)
8 1
115
2,449 : <2,470- ^
0,9
5860
5,3
(01007)
(01008).
(012)
( 420)
(015)
. 8 135 2,448' - 2,477- , 1,2 . 6110 5,4L
_ (0,004) (0,006)
(0,3)
( 200) (0,2)
2
8
155
2,445 '
2,481
1,5
6900
5,1
1
.
(01007)
(01011)
(012)
< 605)
(034)
i
8
175
2,447
2,476
1,1
8385
5,1
?
(0,005)
(0,005)
(0,2)
( 570)
(0,7)
5
9 *
100
2,420
1 2,468
2,0>
_ *6425
4,9
1
(0,008). (0,008)
(0,2).
( 360)
(0,5)
3 9 120 2,422 2,465 1,8 76600 4,4L
,_»
(0,005)
(0,005)
(0,1)
( 215)
(0122 _
2
9
-
140
2,420 -
2,452
1,4
7030
4,6
3
", ^
,(01005)' *(01005)
(011)
A ( 405)
(013)
f
9
160
i 2,422.
2,464
'1,7
' 7850
1,3
'
'(0,005) "(0,009)
(0,2)
( 345)
(0,3)
10 115 "2,397 2,431 1,4 6770 . 7,9,______,
v
'3(0,008)
(0,004)
(0,2)
( 730)
(1,3)__
5
10 i
135
.2,401
2,421
0,8
6870
7,0
;
.
(0,005) ' (01009)
(012)
( 699)
(018)
g 10
155
2,398
2,441
1,8
7345
7,3
, _
_
(0,006)'
(0,007)
(0,3)
( 470)
(0,6)
§
10'
175
2,402
2,431
1,2
, 7495
6,5
?
«(0,004)
(0,007)
(0,2)
( 200)
(0,4)
VTI MEDDELANDE 166
Bilaga 2
Sida 7
Tabell 3: Stenmaterialets kornstorleksfördelning.(passerat material,
Vikt-Z) före (teoretisk) och efter blandning och
instamp-ning. Ai,. = medelväroe av differens mellan funnen och teoretisk kornkurva för massorna i och j (gäller massa 1-8). Ai = differens mellan funnen och teoretisk korn-kurva för massa i (gäller massa 9 och 10).
Sikt Teoretisk Krossat material Runt material
mm kornkurva (Skärlundagranit) (åsgrus) Massa nr ' Massa nr
1
3'
_61,3
5
7:,
A5,7
16
100,0
100,0 100,0, : 0
* 100;0_100,0 : 0
11,2
80,5
81,0
82,85 4 1,4 3
84,3 80,0 + 1,7
8
65,2
66,7 1 68,8 + 2,0
' 67,5 64,4 + 0,7
5,6
55,0
55,2 ' 58,3] + 1,7
' 56,1_ 53,3 - 0,3
4
45,8-
45,8" 49,1 + 1,6 .
45,8- 44,6 - 0,6
2
32,5
34,2 . 36,6;1+'2,9'
31,9' 32,5 - 0,3
1
23,3
25,7
26,8 + 1,91
i 23,0 23,8 '+ 0,1
.0,5
17,2
19,9-K 20,5 + 3,0
17,1 17,9. + 0,3
0,25
12,1
15,3 , 12,9 + 2,0
12,2 -12,8 + 0,4
0,125
8,1
11,3
;9,0 V+ 2,1
8,6
9,2 + 0,8
0,074
6,0'
, .9,2 ' 7,2 '+ 2,2
6,7
7,2 + 1,0
VTI MEDDELANDE 166
Bilaga 2 Sida 8
Tabell 3, forts
Sikt Teoretisk Krossat material ',Runt material mm kornkurva. (Skärlundagranit) åSgrDs ' Massainr 4 .Massa nr
2
4'
A2,4
6
8
§ A6,8
16,0
100,0
100,0 ' 100,0 1 0
100,0 100,0.": 0
11,2
81,9
80,6
-82,4- 4 0,4
84,5 83,6 :+ 2,2
8,0
66,1 "Å65,2
'67,9 + 0,5
67,8
68,0. + 1,8
5,6
56,9
55,7
58,0-1 i 0
57,9 , 58,7 7+ 1,4
4,0
48,1
'47,4
49,8 Ä+ 0,5
49,3 49,4
+ 1,3
'2,0
35,4
36,2
38,1, + 1,7
36,5
36,4' + 1,0
1,0
26,6
27,9 .
29,0" _+ 1,9
27,5
27,6 - + 1,0
0,5
20,8
-22,4; 23,1 '+_2,0
21,5
21,6
+ 0,8
0,25
15,9
16,9
'18,4w; a;1,6
16,6
16,7
+ 0,8
0,125
'12,0
13,2Ã
-14,4- -+ 1,8
13,0
13,9
+ 1,5
0,074 10,0'3 11,8 __ 12,4'.*+ 2,1 11,2 11,2_ + 1,2- Krosset material (mylonit) +
Sand-Sikt Teoretisk -Massa nr .A v'Tepretisk' Massa nr A
mm kornkurVa '9, i ' 9 kornkurva 10' 10
'16,0
100,0
.100,05 :.0_
100,0
:100,0 i: 0
11,2
80,0.
81,3 + 1,3
*80,0
'-82,2
+ 2,2
8,0
70,0?
69,6
- 0,4'
70,0
72,2'
^+ 2,2_
5,6
160,0'
57,6 ' - 2,4
*60,0
=*60,6
+ 0,6
4,0
51,0
49,9' - 1,1
52,0
' 1.53,2
+ 1,2
2,0 -40,0 40,8 + 0,8 39,0 42,1 + 3,1 1,0 28,0 31,0* '+ 3,0 , 28,0 33,2 + 5,20,5
19,0
24,4 *+-5,4
19,0
26,6r + 7,6
0,25 15,0 18,2 :+ 3,2 15,0* 20,3 + 5,30,125"
9,0-
'12,9 + 3,9
9,0
1 14,9
+ 5,9
0,074*
7,0
l10,6* + 3,6
8,0
12,2
+ 4,2
VTI MEDDELANDE 166
Bilaga 3
Pm Last