Jämförelse av VTIs olika FWD-utrustningar

(1)

VT notat

Nummer : V 184 Datum: 1992-05-11

Titel: Jämförelse av VTIs olika rustningar

Författare: Håkan Carlsson

Avdelning: Vägavdelningens vägkonstruktionssektion Projektnumer: _4105006-3

Projektnamn: Jmf mellan VTIs olika FWD-utrustningar Uppdragsgivare: Egen FoU

Distribution: Begränsad

din

Väg- och

(2)

Håkan Carlsson

92-05-11

VTI Vägavdelningen

JÃMFÖRELSE AV VTI:S OLIKA

FWD-UTRUSTNINGAR

(3)

(4)

INNEHÅLLSFÖRTECKNING

Sida SAMMANFATTNING ...I 1. INLEDNING ...1

2. FÄLTMÄTNINGAR ... 2

3. FWD-UTRUSTNINGARNA ... 3 3.1 FWD 76 ...3 3.2 FWD 81 ...4 3.3 FWD 91 ...4

4. BESKRIVNING AV MÄTSTRÄCKORNA ... 6

4.1 Rv 34 observationsträcka 4. ... .. 6 4.2 Rv 34 observationsträcka 5. ... ..6

4.3 Lv 794 (gamla E4) Norsholm. ...6

4.4 Observationssträcka nr 306 i Linköpings kommun. ... .. 6

4.5 Observationssträcka nr 307 i Linköpings kommun. ... ..7

4.8 Observationssträcka nr 317 i Linköpings kommun... ..7

4.9 Observationssträcka nr 319 i Linköpings kommun... .. 8

5. BEARBETNING AV MÄTDATA ... 9

5.1 Datainsamling... ..9 5.2 Felkällor ... .. 9 5.3 Datasammanställning... ..10 5.4 Differensberäkning ...10 5.5 Regressionsanalys ... ..10 6. RESULTAT... 1 1 6.1 Differensberäkning ...11 6.2 chressionsanalys ... .. 12 BILAGOR

(5)

(6)

SAMMANFATTNING

VTI inköpte 1991 en ny fallviktsapparat, Falling Weight Deflectometer (FWD), av typen KUAB. Syftet med inköpet var att den nya utrustningen skall ersätta en gammal FWD-utrustning som också var av typen KUAB. Den gamla FWD-utrustningen har

använts på VTI sedan 1976 och kallas därför FWD 76. FWD 76 är idag allmänt sliten

och därför uttjänt som mätutrustning.

För att de objekt som mättes med FWD 76 skall kunnas mätas med den nya utrustningen (FWD 91) och mätresultaten från de båda utrustningarna skall kunna jämföras genomfördes 1991 jämförande mätningar med båda utrustningarna. I jämförelsen medtogs också VTIs tredje automatiska fallviktsapparat, FWD 81. Jämförelsen gällde i detta projekt endast nedsjunkningarna (deflektionema) från respektive FWD-utrustning.

Mätningar med alla tre FWD-utrustningarna genomfördes i ca 230 mätpunkter fördelade på ett antal vägar och gator i eller i närheten av Linköping. Mätningar utfördes i exakt samma mätpunkt och vid samma tillfälle direkt efter varandra. Inverkan på mätningarna från yttre faktorer, som exempelvis temperatur, blir då lika för alla utrustningarna.

Mätdata granskades och vissa mätpunkter uteslöts från jämförelsen, bl.a p.g.a problem med registx'eringsutl'ustningen till FWD 76. Efter granskningen återstod ca 200 mätpunkter som användes till de fortsatta beräkningarna.

Mätdata lades i datafiler för bearbetning i datorprogrammet Excel 3.0 på persondator. Vissa differensberäkningar utfördes på deflektionema. Bl.a beräknades den absoluta differensen mellan respektive FWD-utrustning samt den differensens del i procent av deflektionen från FWD-utrustning. Beräkningarna visar att medelvärdena av de absoluta differenserna är ca 5-13% av deflektionen från FWD 91 ( i ett fall av FWD 81) och att standardavvikelsen på dessa differenser är från 2 till över 10 procentenheter. Rangordningen på FWD-utrustningarna, efter storleken på deflektionen, är att FWD 76

ger störst deflektion, följt av FWD 81 och minst deflektion ger FWD 91. Justeras

deflektionema från FWD 91 och FWD 81 till belastningen 50 kN, så skiftar rangordningen mellan dessa utrustningar.

Ytterligare bearbetning av data utfördes genom att en regressionsanalys på deflektionsvärdena från respektive avstånd genomfördes. Regressionsanalysen som genomfördes var av typen linjär regression och regressionsformler med utseendet Y=A+B*X beräknades för respektive deflektionsavstånd och utrustningskombination. Fyra olika grupper av regressionsfmmler beräknades. Förutom sambanden mellan de tre FWD-utrustningarna beräknades också sambanden för deflektionema från FWD 81 och FWD 91 justerade till belastningen 50 kN. Belastningen avvek något från den önskvärda 50 kN för dessa utrustningar (framför allt FWD 81) varför beräkningar på justerade deflektionerockså utfördes.

(7)

Samtliga regressionsformler redovisas i 6.RESULTAT i slutet av detta notat. Från regressionsanalysema kan utläsas att det är väldigt starka samband mellan

deflektionema från respektive FWD-utrustning. Regressionssambanden för

deflektionema på avstånden 90 och 120 cm från belastningscentrum är något svagare än för övriga deflektionsavstånd.

Beräkningarna visar att det är vissa skillnader i deflektionsvärden mellan FWD-utrustningarna, men att dessa skillnader dock är små. Detta förhållande är väl också vad som kan förväntas, då FWD-utrustningarna är så lika i fråga om uppbyggnad och mätprincip. Orsakerna till skillnaderna i deflektionsvärde som trots allt föreligger har ej undersökts i detta projekt, utan enbart differensema och sambanden mellan deflektionerna .har beräknats.

De formler som beräknats för sambanden mellan FWD-utrustningarna möjliggör en flexiblare användning av de olika FWD-utrustningarna och jämförelse av resultaten från olika mätningar med dessa utrustningar.

(8)

1. INLEDNING

Våren 1991 inköpte VTI en ny fallviktsapparat, Falling Weight Deflectometer (FWD), av typen KUAB av KUAB AB i Sverige. Denna FWD-utrustning inköptes med syftet att ersätta en äldre utrustning, som använts på VTI sedan 1976, kallad FWD 76. Den gamla utrustningen är också av typen KUAB och kan sägas vara en prototyp till dagens utrustningar. Naturligtvis är den nya utrustningen tekniskt mer utvecklad än den gamla, med en mer utvecklad automatik och fler givare för registrering, men mätprincipen och uppbyggnaden av dem är den samma.

Den gamla FWD-utrustningen (FWD 76) har använts, genom upprepande mätningar, i arbetet med att följa upp ett flertal av VTIzs provvägar och provsträckor, på ett flertal platser i Sverige. Då FWD 76, p.g.a ålder och slitage, skall ersättas med den nya utrustningen, FWD 91, är det av största vikt att jämförande mätningar utförs med båda utrustningarna, innan FWD 76 tas ur drift. Detta för att uppföljningen av provvägarna skall kunna fortgå med den nya utrustningen och att dess mätresultat skall kunna ställas i relation till tidigare utförda mätningar på provvägen. Sådana jämförande mätningar utfördes under 1991 med FWD 76 och FWD 91. Även mätningar med VTIs tredje

FWD-utrustning (FWD 81) utfördes vid samma tillfälle, för att även få en jämförelse

med denna utrustning. Jämförelse samt beräkning av samband utfördes i detta projekt endast på de registrerade nedsjunkningarna (deflektionerna) på vägytan. Resultaten av denna jämförelse redovisas i detta notat.

(9)

2. FÄLTMÃTNINGAR

Jämförelsen mellan FWD-utrustningar utfördes genom FWD-mätningar på ett antal utvalda sträckor, belägna i eller i närheten av Linköping. De sträckor som användes ingår normalt i olika VTI-projekt med provsträckor och observationssträckor. Tidigare mätningar på dessa sträckor ñck därför ligga till grund för vilka sträckor som skulle mätas i detta projekt. Sträckorna valdes ut med målsättningen att få en stor spridning av storleken på deflektionen i centrum under belastningen (DO). Genom att utföra mätningar på mindre gator i Linköping kunde även stora deflektioner erhållas, vilket möjligen hade varit svårt att erhålla om enbart mätningar på vägar utförts. Mätningarna på gatorna var lätta att praktiskt genomföra, då några arrangemang med avstängning eller skyltning av mätplatsen ej behövdes. Mätningarna på vägarna utfördes i samband med andra av VTI utförda mätningar, vilket medförde att skyltningen av mätplatsen redan var utförd.

På varje utvald sträcka utfördes mätningarna så att först genomfördes en mätning med FWD 91 i en mätpunkt. Denna mätpunkt märktes noggrant ut på vägen, för att sedan direkt efter mätas av de båda andra utrustningarna. Detta förfarande användes för att mätningarna skulle ske i exakt samma punkt, samt för att längdmätningen på FWD 76 var bristfällig. Mätningarna med de olika utrustningarna utfördes direkt efter varandra för att eliminera eventuella skillnader i beläggningstemperatur och andra yttre faktorer.

(10)

3. FWD-UTRUSTNINGARNA

Samtliga tre FWD-apparaterna är automatiska, vilket betyder att operatören styr och kontrollerar mätningen från dragbilen genom en dator som kommunicerar med FWD-apparaten.

3.1 FWD 76

FWD 76 är en FWD-apparat av typen KUAB och kan sägas vara en prototyp till senare FWD-apparater av typen KUAB. Denna FWD-apparat har använts av VTI sedan 1976 i uppföljningen av diverse provvägar. FWD 76 är i första hand en 5 tons FWD, dvs den belastandekraften på vägytan är vanligtvis 50 kN. Belastningen 25 kN är också möjlig att åstadkomma, samt även andra belastningar efter vissa justeringar av utrustningen. Belastningen överförs till vägytan med en gummerad fyrdelad platta med diametern 30 cm. Belastningen mäts normalt med en kraftgivare placerad i plattkonstruktionen. Mätningen av belastningen var under dessa mätningar ur funktion, varför belastningen

får antagas vara 50 kN, då den har varit det vid tidigare mättillfällen. Nedsjunkningen

(deflektionen) på vägytan registreras med 4 seismometrar, som är placerade 0-60 cm från (bakom) belastningscentrum. Mätvärdena tas om hand av en registreringsuuustning som skickar över dem till en dator, där värdena lagras på en diskett. Lagringen på datadiskett samt två av seismometrarna har tillkommit de senaste åren.

(11)

3.2 FWD 81

FWD 81 är konstruerad och byggd på VTI. Arbetet med den startades 1981, därav benämningen, men mer regelbundna mätningar utfördes först 1983-84. Denna FWD-apparat kan även användas på flygfält, då belastningen på ett enkelt sätt kan ökas till ca 140 kN. Belastningen kan väljas steglöst inom intervallet ca 10-140 kN. Vid jämförelsemätningarna valdes 50 kN belastning. Belastningsplattan är också på denna apparat fyrdelad med diametern 30 cm och med lcraftregistrering. Deflektionen på vägytan registreras med 6 st accelerometrar placerade 0-120 cm från (framför) belastningscentrum.

Figur 3,2 FWD 81.

3.3 FWD 91

FWD 91 är konstruerad och nybyggd av KUAB AB i Sverige där VTI köpte den våren 1991. Konstruktionen av apparaten är i grunden den samma som FWD 76. Belastningsplattan är gummerad och fyrdelad samt har diametern 30 cm. Belastningen kan varieras stegvis mellan 15 och 65 kN. Vid jämförelsemätningarna valdes 50 kN belastning. Den belastande kraften mäts med en kraftgivare placerad i platt-konstruktionen. Deflektionen på vägytan registreras med 7 st seismometrar placerade 0-120 cm från (bakom) belastningscentrum.

(12)

(13)

4. BESKRIVNING AV MÄTSTRÄCKORNA

De jämförande mätningarna utfördes på sammanlagt 9 sträckor belägna i eller i närheten av Linköping. Sträckoma mättes i 1-4 mätlinjer per sträcka. 6 av sträckoma ligger på gator i Linköping och ingår i ett system med observationssträckor för uppföljning av gators nedbrytning. De övriga tre sträckoma ligger utanför Linköping med placeringen, 2 sträckor på Rv 34 söder om stan och 1 sträcka på gamla E4 norr om Norsholm, mellan Linköping och Norrköping. Nedan följer en kortfattad beskrivning av respektive sträcka som användes vid jämförelsemätningarna, samt av mätningarna på dessa.

4.1 Rv 34 observationsträcka 4.

Sträckan är belägen mellan sektion 8/600 och 8/700 på en lång och bred raksträcka som kan användas som en vägflygbas (flygrakan). Överbyggnaden är en grusbitumen-överbyggnad med ca 13 cm tjockt asfaltlager. Undergrund är av typen icke tjälfarlig. Mätningar utfördes i fyra mätlinjer på sträckan, två i vardera riktning, i höger hjulspår

och mellan hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,30-0,40 mm.

4.2 Rv 34 observationsträcka 5.

Sträckan är'belägen mellan sektion 10/040 och 10/140 i en skärning genom en mindre grusås. Överbyggnaden är en gmsbitumenöverbyggnad med ca 13 cm tjockt asfaltlager. Undergrund består av sand och grus samt är av typen icke tjälfarlig. Mätningar utfördes i fyra mätlinjer på sträckan, två i vardera riktning, i höger hjulspår och mellan hjulspår.

Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,20-0,35 mm.

4.3 Lv 794 (gamla E4) Norsholm.

Sträckan är belägen på en nybyggd anslutning till trafikplats Melby på E4. Avsnittet

sammanbinder gamla E4, nuvarande Lv 794, med trañkplatsen. Överbyggnaden består

bl.a av ett cementbundet makadamlager med ett justerings- samt slitlager av asfalt. Mätsträckan är drygt 300 m lång och den mättes i en mätlinje i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,15-0,30 mm.

4.4 Observationssträcka nr 306 i Linköpings kommun.

Qbservationssträcka nr 306 är 100 m lång och belägen på Luftvärnsgatan i Linköping. Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 8 cm asfaltlager och ett lager massabunden makadam samt en har undergrund bestående av lera. Mätningen

(14)

utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,40-0,55 mm.

4.5 Observationssträcka nr 307 i Linköpings kommun.

Observationssträcka nr 307 är 100 m lång och belägen på Filaregatan i Linköping. Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 2-3 cm asfaltlager samt har en undergrund bestående av lera. Mätningen utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 1,50-2,15 mm.

4.6 Observationssträcka nr 309 i Linköpings kommun.

Observationssträcka nr 309 är 100 m lång och belägen på Riksdalergatan i Linköping. Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 9 cm asfaltlager samt har en undergrund bestående av lera. Mätningen utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdetlektionen vid mättillfället var ca 0,55-1,20 mm.

4.7 Observationssträcka nr 314 i Linköpings kommun.

Observationssträcka nr 314 är 100 m lång och belägen på Gulsippegatan i Linköping. Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 10 cm asfaltlager samt har en undergrund bestående av lera. Mätningen utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,35-1,00 mm.

4.8 Observationssträcka nr 317 i Linköpings kommun.

Observationssträcka nr 317 är 100 m lång och belägen på Enhagsvägen i Linköping.

Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 7-8 cm asfaltlager samt har en undergrund bestående av lera. Mätningen utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca 0,85-1,15 mm.

(15)

4.9 Observationssträeka nr 319 i Linköpings kommun.

Observationssträcka nr 319 är 100 m lång och belägen på Köpetorpsgatan i Linköping. Överbyggnaden är av typen grusbitumenöverbyggnad med bl.a ca 14 cm asfaltlager samt har en undergrund bestående av lera. Mätningen utfördes i två mätlinjer, en i vardera riktning, i höger hjulspår. Centrumdeflektionen vid mättillfället var ca O,50-0,65 mm.

(16)

5. BEARBETNING AV MÃTDATA

5.1 Datainsamling

Mätdata från respektive FWD-utrustning samlades in och sammanställdes per sträcka. Data granskades sedan översiktligt för att kunna upptäcka ev felaktigheter. Sammanställningen och granskningen utfördes fortlöpande när ny data kom fram eller så fort som möjligt där efter. Detta för att se om ytterligare mätsträckor behövde läggas

till projektet, för att få en tillfredsställande variation i centrumdeflektionsvärden.

5.2 Felkällor

Vissa problem med registreringen och mätdatalagringen på FWD 76 medförde att vissa mätpunkter ñck uteslutas från jämförelsen. Endast de mätpunkter där mätdata från alla tre utrustningarna ñnns har tagits med i jämförelsen. Antalet mätpunkter som helt ñck uteslutas var endast ett fåtal, uppskattningsvis ca 10 stav totalt ca 230 st mätpunkter. I några mätpunkter registrerade FWD 81 felaktiga deflektionsvärden på vissa avstånd från belastningen. Dessa felaktiga värden berodde troligen på att utrustningen inte kunde, på dessa avstånd, hitta en tydlig maxdeflektion utan valde ett felaktigt värde. Dessa felaktiga värden uteslöts från beräkningarna för det avstånd från belastningen som beräknades. De felaktiga värdena är i sammanställningen i bilaga 1 markerade med ett streck.

Andra felkällor vid mätningarna var registreringen av belastningen och skillnader i storlek på belastningen mellan utrustningama. Belastningsregistreringen på FWD 76 var ur funktion under mätningarna, varför belastningen får antagas var 50 kN, då den har varit det vid tidigare mättillfällen. På FWD 81 och FWD 91 fungerade registreringen av belastningen, men storleken på belastningen avvek något från det önskvärda 50 kN. Detta gäller framför allt FWD 81, där medelvärdet av belastningarna i alla

mätpunktema var 51,5 kN. Motsvarande medelvärde för FWD 91 var 49,6 kN, vilket

inte avviker nämnvärt från det önskvärda 50 kN. Vid en jämförelse mellan FWD 91 och FWD 81 skiljer det trots allt ca 2 kN i medelbelastning mellan utrustningama. För att försöka ta hänsyn till detta vid en jämförelse mellan dessa två utrustningar gjordes också beräkningar på justerade deflektioner från dem. Deflektionema justerades genom att multiplicera den aktuella deflektionen med kvoten av 50 kN och den verkliga registrerade belastningen.

(17)

5.3 Datasammanställning

För vidare bearbetning togs mätdata in i datorprogrammet Excel 3.0, där tre datafiler skapades, en för varje FWD-utrustning. I de tre datañlema sammanställdes mätdata ytterligare genom att komprimera det, ta bort och förenkla viss information runt själva mätdata, samt arrangera data lika i alla tre filerna. Detta för att underlätta det fortsatta beräkningsarbetet. Dessa tre datafiler med det komprimerade mätdata redovisas i

bilaga 1.

-5.4 Differensberäkning

Mätdata arrangerades så att differensen mellan, de med olika utrustningarna uppmätta, deflektionema kunde beräknas. Differensen beräknades för varje mätpunkt och för varje deflektionsavstånd från belastningscentrum. Dessa beräkningar utfördes på fyra olika jämförelser mellan FWD-utrustningar, FWD 91 och FWD 76, FWD 81 och FWD 76, FWD 91 och FWD 81 samt justerade FWD 91 och FWD 81. De differenser som beräknades var en vanlig differensberäkning mellan deflektioner, den absoluta

differensen samt andelen absolut differens av, i tre fall, deflektionen från FWD 91 och, i ett fall, deflektionen från FWD 81. Minvärde, maxvärde, medelvärde och

standardavvikelse beräknades för de olika beräknade differensema. Samtliga beräkningar utfördes i datorprogrammet Excel 3.0.

5.5 Regressionsanalys

I datorprogrammet Excel utfördes en regressionsanalys på mätdata för att beräkna sambanden mellan deflektionema från de olika utrustningama. Regressionsanalysen utfördes på deflektionema på de gemensamma avstånden för de utrustningar som jämfördes, D0, D30, D45 D60 samt för FWD 81 och FWD 91 även D90 och D120 cm. Analysen gjordes på drygt 200 mätpunkter. Regressionsanalysen var av typen linjär regression, där sambanden beräknas enligt formeln Y=A+B*X.

Fyra olika grupper (med respektive avstånd från belastningscentrum) av samband beräknades:

FWD 91 som funktion av FWD 76 FWD 91 som funktion av FWD 81 FWD 81 som funktion av FWD 76

FWD 91 justerade som funktion av FWD 81 justerade

(18)

6. RESULTAT

6.1 Differensberäkning

Resultatet från differensberäkningama visar på skillnader i deflektionerna från de olika FWD-utrustningama. Skillnaderna är dock små. FWD-utrustningarna kan rangordnas efter storlek på deflektionerna, så att FWD 76 ger störst deflektion följt av FWD 81 och minst deflektion ger FWD 91. Detta gäller för deflektioner som ej är justerade efter belastning. Justeras deflektionerna från FWD 91 och FWD 81 till belastningen 50 kN, så skiftar rangordningen mellan dessa utrustningarna. Den tydligaste tendensen är att FWD 76 ger de största deflektionerna medan skillnaden mellan FWD 91 och FWD 81 är mindre.

Medelvärdet av de absoluta differensema i deflektion från FWD 91 och FWD 76 är ca 13% av deflektionen från FWD 91 för D0 samt ca 5-6% för D30, D45 och D60. Standardavvikelsen för dessa skillnader är ca 5-10 procentenheter. Medelvärdet av de

absoluta skillnaderna mellan deflektionerna är från 0,079 mm för D0 till ca 0,013 mm

för de övriga avstånden. FWD 76 ger större deflektioner än FWD 91 vilket kan bero på olika faktorer, bl.a skillnad i belastningstid eller storlek på belastningen.

Jämförelse mellan FWD 81 och FWD 76 uppvisar ungefär samma deflektions-differenser som för ovan angivna jämförelse mellan FWD 91 och FWD 76. Medelvärdet av de absoluta differensema i deflektion från FWD 81 och FWD 76 är ca 13% av deflektionen från FWD 81 för D0 samt ca 7-8% för D30, D45 och D60. Standardavvikelsen för dessa skillnader är ca 8-12 procentenheter, vilket är något mer än den ovan angivna jämförelsen.

Differensberäkningarna på deflektionerna från FWD 91 och FWD 81 utfördes på både icke justerade deflektioner och på deflektioner som justerats till att motsvara deflektionerna vid belastningen 50 kN. Beräkningar på de icke justerade deflektionerna ger ett medelvärde av den absoluta differensen på ca 6-8% av deflektionen från FWD 91 för D0, D30 D45 och D60. Motsvarande värde för D90 och D120 ligger över 10%. Standardavvikelsema är ca 8-9 procentenheter för D0-D60 och över 10 procent-enheter för D90 och D120. FWD 81 ger större deflektioner än FWD 91 då deflektionerna ej justerats med hänsyn till belastningen.

Differensberäkningarna på de justerade deflektionerna från FWD 91 och FWD 81 ger det omvända förhållandet beträffande vilken utrustning som ger störst deflektioner. När deflektionerna justerats till belastningen 50 kN ger FWD 91 något större deflektioner än FWD 81. Differensema är i storlek ungefär de samma som ovan. Medelvärdena av de absoluta differensema är som ovan ca 6-8% 'av deflektionen från FWD 91 för D0-D60 och över 10% för D90-D120. Standardavvikelsen för dessa differenser är dock betydligt lägre än ovan och ligger på ca 2-4 procentenheter. Det visar justeringen av deflektionerna till belastningen 50 kN har medfört att spridningen i absolut differens har minskat betydligt.

(19)

En sammanställning av beräkningarna av deflektionsdifferensema redovisas i bilaga 2. 6.2 Regressionsanalys

För att beräkna sambanden mellan deflektionerna från de olika FWD-utrustningarna utfördes i datorprogrammet Excel en linjär regressionsanalys på deflektionerna. Resultatet av regressionsanalyserna sammanfattas i nedanstående tabeller 6.1-6.4.

Sambanden mellan FWD 91 och FWD 76

Formel från regressionsanalysen

r i kvadrat

D0(FWD-91) = 0,032 + 0,845 * D0(FWD-76)

0,984

D30(FWD-91) = 0,012 + 0,944 * D30(FWD-76)

0,988

D45(FWD-91) = 0,014 + 0,936 * D45(FWD-76)

0,980

D60(FWD-9l) = 0,010 + 0,924 * D60(FWD-76)

0,963

IahdLQl

Sambanden mellan FWD 91 och FWD 81

Formel från regressionsanalysen

r i kvadrat

D0(FWD-91) = 0,018 + 0,951 * D0(FWD-81)

0,994

D30(FWD-91) = 0,005 + 0,982 * D30(FWD-81)

0,984

D45(FWD-91) = 0,003 + 0,932 * D45(FWD-81)

0,974

D60(FWD-9l) = 0,010 + 0,930 * D60(FWD-81)

0,951

D90(FWD-9l) = 0,018 + 0,827 * D90(FWD-81)

0,878

D120(FWD-91)= 0,026 + 0,781 * D120(FWD-81)

0,786

W

Sambanden mellan FWD 81 och FWD 76

Formel från regressionsanalysen

r i kvadrat

D0(FWD-8l) = 0,018 + 0,885 * D0(FWD-76)

0,980

D30(FWD-81) = 0,012 + 0,949 * D30(FWD-76)

0,978

D45(FWD-81) = 0,018 + 0,982 * D45(FWD-76)

0,964

D60(FWD-81) = 0,010 + 0,948 * D60(FWD-76)

0,933

T 11

12

(20)

Sambanden mellan FWD 91 och FWD 81

Detlektioner justerade till 50 kN belastning

Formel från regressionsanalysen

r i kvadrat

D0(FWD-91) = 0,013 + 1,001 * D0(FWD-81)

0,994

D30(FWD-91) = 0,000 + 1,038 * D30(FWD-81)

0,984

D45(FWD-91) = -0,001 + 0,988 * D45(FWD-81)

0,974

D60(FWD-9l) = 0,006 + 0,988 * D60(FWD-81)

0,951

D90(FWD-91) = 0,015 + 0,881 * D90(FWD-81)

0,880

D120(FWD-91) :0,025 + 0,831 * D120(FWD-81)0

_

v 0,784

Tabell 6.4

I bilaga 3 redovisas figurer beskrivande samtliga regressionsanalyser.

Från regressionsanalysema kan utläsas att det är väldigt starka samband mellan deflektionema från respektive FWD-utrustning. R i kvadrat, som är ett mått på styrkan i sambandet, är för de flesta sambanden 0,96-0,99, vilket är väldigt nära det maximala värdet 1,0. Detta är väl också vad som kan förväntas, då FWD-utrustningarna är så lika i fråga om uppbyggnad och mätprincip. Regressionssambanden för deflektionema D90 och D120 blir något svagare än för övriga deflektionsavstånd. Detta beror troligen på de små deflektioner som uppmäts på dessa avstånd från belastningscentrum. En liten variation i deflektionsvärde på ca 0,01 m utgör, trots allt, ca 10 % av det absoluta deflektionsvärdet på ca 0,1 mm. Vid små deflektioner får också utrustningens mätnoggrannhet en större inverkan på resultatet än vid stora deflektioner.

De beräknade regressionsformlema har också väldigt låga konstanter, som ligger nära noll. Det betyder att regressionslinjerna går väldigt nära origo. Lutningskoefñcienten i fom1lema ligger väldigt nära ett, vilket betyder att regressionslinjernas lutning är nära 45° (1:1). Dessa två faktorers utseende tyder på en liten skillnad i uppmätta deflektioner mellan de olika FWD-utrustningarna, vilket också konstaterats tidigare. Som nämnts tidigare är detta förväntat, då FWD-utrustningarna i grunden är så lika.

Beräkningarna på de justerade deflektionema från FWD 81 och FWD 91 uppvisar en

konstant i formlerna som är ytterligare närmare 0,000 (eller exakt 0,000) än i fonnlerna

för ojusterade deflektioner. Även lutningskoefñcienten i formeln för de justerade deflektionema skiljer sig något från formlerna för de ojusterade deflektionema. Lutningskoefñcienten är något högre, t.o.m över 1, än i Övriga regressionsformler som

är ca 0,8-0,9.

(21)

Orsakerna till de små skillnaderna i deflektionsvärde som trots allt föreligger har inte undersökts i detta projekt. Enbart differenser och samband mellan de uppmätta deflektionema har beräknats i detta fall. Orsakerna till skillnaderna i deflektionsvärde kan t.ex bero på skillnader i belastningstid och, som det har visats i detta projekt, naturligtvis storleken på belastningen.

De formler som beräknats med regressionsanalysema är möjliga att integreras i

programmen som används på VTI för bearbetning av data från VTIs FWD-utrustningar.

Det möjliggör att mätningar som utförs i framtiden lätt kan jämföras med tidigare mätningar, oberoende av vilken FWD-utrustning som används. Möjligheten att göra sådana jämförelser ökar flexibiliteten i vilken utrustning som måste användas i t.ex uppföljningen av en provväg.

(22)

Bilaga 1 Sida 1 (15)

A

1 B

| c

D I E I F 1 G I H I

|

J

K

1 JÄMFÖRANIDEMÄTNIING MELLAN FWD 76,81 OCH 91 UTFÖRDA 1991.

2

3 FWD-76 MÃTNINGAR 4

5 Sektion D0

D30

D45

D60

Kraft

TI

T y

Slag Övrig info

6 maxdefl [mm] [mm] [mm] [mm] [kN] [øC] [2:0] 7 34:AN 8625 0,397 0,258 0,217 0,188 14,2 7,3 7,3 2 8 STR4 8635 0,456 0,298 0,241 0,208 14,2 6,9 6,9 2 9 HÖGER 8645 0,502 0,322 0,262 0,227 14,1 6,0 6,0 2 10 FRAM 8655 0,424 0,295 0,244 0,223 14,2 6,3 6,3 2 11 8665 0,396 0,279, 0,222 0,188 14,1 6,5 6,5 2 12 8675 0,385 0,258 0,208 0,183 14,0 6,8 6,8 2 13 8685 0,351 0,265 0,214 0,179 14,2 7 7,4 7,4 2 14 8695* 0,367 0,252 0,210 0,178 14,1 , 7,9 7,9 2 15 34:AN 8605 0,351 '0,233 0,198 0,176 8 14,4 9,3 9,3 2 16 STR4 8615 0,402, 0,277 0,227 ' 0,206 14,2 8,2 8,2 2 17 MELLAN 8625 0,370 0,248 0,207 0,186 14,2 7,6 7,6 2 18 FRAM 8635 0,417 0,274 0,226 0,201 14,2 6,7 6,7 2 19 8645 0,415 0,294 0,246 0,217 14,2 7,5 7,5 2 20 8655 0,405 0,279 0,229 0,208 14,3 6,9 6,9 2 21 8665 0,361 0,255 0,210 0,191 14,3 7,4 7,4 2 22 8675 0,323 0,237 0,201 0,178 14,4 9,0 9,0 2 23 8685 0,334 0,240 0,200 0,178 14,2 9,2 9,2 2 24 8695 0,409 0,239 0,195 0,176 14,2 10,4 10,4 2 25 34:AN 8695 0,355 0,263 0,214 0,194 14,4 13,4 13,4 2 26 STR4 8685 0,429 0,272 0,224 0,195 14,5 13,9 13,9 2 27 HÖGER 8675 0,409 0,268 0,217 0,188 14,4 13,8 13,8 2 28 BAK 8665 0,407 0,266 0,219 0,184 14,5 14,1 14,1 2 29 8655 0,456 0,294 0,236 0,205 14,5 14,2 14,2 2 30 8645 0,405 0,298 0,246 0,222 14,5 14,4 14,4 2 31 8635 0,427 0,265 0,221 0,195 14,5 13,9 13,9 2 32 8625 0,394 0,265 0,219 0,192 14,6 14,4 14,4 2 33 8615 0,393 0,251 0,204 0,178 14,6 14,8 14,8 2 34 8605 0,396 0,246 0,197 0,169 14,6 14,8 14,8 2 35 34:AN 8695 0,305 0,244 0,200 0,175 14,7 15,9 15,9 2 36 STR4 8685 0,369 0,250 0,207 0,183 14,6 15,7 15,7 2 37 MELLAN 8675 0,351 0,250 0,205 0,178 14,6 15,0 15,0 2 38 BAK 8665 0,389 0,255 0,213 0,192 14,6 15,4 15,4 2 39 8655 0,444 0,282 0,229 0,192 14,6 15,9 15,9 2 40 8645 0,370 0,282 0,233 0,210 14,5 15,8 15,8 2 41 8635 0,374 0,255 0,209 0,186 14,6 15,7 15,7 2 42 8625 0,358 0,246 0,204 0,185 14,7 15,7 15,7 2 43 8615 0,363 0,238 0,194 0,166 14,7 15,8 15,8 2 44 8605 0,354 0,240 0,196 0,171 14,6 15,6 15,6 2 45 34:AN 10045 0,264 0,200 0,154 0,212 13,8 8,9 8,9 2 46 STR5 10055 0,378 0,248 0,196 0,165 14,3 8,8 8,8 2 47 HÖGER 10065 0,390 0,242 0,191 0,158 14,3 8,8 8,8 2 48 FRAM 10075 0,358 0,270 0,185 0,231 13,9 7,7 7,7 2 49 10085 0,304 0,174 0,138 0,116 14,4 8,4 8,4 2 50 10095 0,339 0,187 0,141 0,115 14,3 7,0 7,0 2 51 10105 0,243 0,143 0,105 0,092 14,2 6,6 6,6 2 52 10125 0,313 0,215 0,165 0,145 14,2 6,5 6,5 2 53 10135 0,234 0,139 0,100 0,082 14,3 7,2 7,2 2 54 34:AN 10045 0,291 0,168 0,135 0,118 14,4 9,0 9,0 2 55 STR5 10055 0,337 0,210 0,170 0,142 14,1 9,2 9,2 2

(23)

A B c D E F G H I J K 56 MELLAN 10065 0,307 0,210 0,172 0,144 14,3 8,5 8,5 2 57 FRAM 10075 0,334 0,243 0,201 0,173 14,2 8,3 8,3 2 58 10085 0,279 0,160 0,126- 0,104 14,3 8,4 8,4 2 59 10095 0,174 0,122 0,097 0,077 14,5. 8,4 8,4 2 60 10105 0,250 0,154 0,119 0,092 14,3 7,8 7,8 2 61 10115 0,306 0,206 0,163 0,137 14,2 7,8 7,8 2 62 10125 0,261 0,168 0,141 0,118 14,4 7,8 7,8 2 63 34:AN 10135 0,283 0,173 0,136 0,111 14,8 10,8 10,8 2 64 sms 10125 0,343 0,220 0,172 0,142 14,8 10,8 10,8 2 65 HÖGER 10115 0,353 0,217 0,170 0,135 14,8 11,6 11,6 2 66 BAK 10105 0,287 0,178 0,138 0,115 14,9 12,4 12,4 2 67 10095 0,305 0,204 0,162 0,137 15,0 12,6 12,6 2 68 10085 0,351 0,236 0,187 0,159 14,8 12,7 12,7 2 -69 10075_ 0,358 0,231 0,190 0,163 14,9 12,8 12,8 2 70 10065 0,300 3 0,215 0,165 0,140 14,9. 12,6 12,6 ,2 71 10055. 0,315 0,186 0,146 0,120 14,9 12,0 12,0. 2 72 10045 0,315 0,202 0,161 0,134 14,8 12,2 12,2 2 73 34:AN 10135 0,249 0,157 0,124 0,102 15,0 12,2 12,2 2 74 sms 10125 0,236 0,205 0,160 0,134 14,9 12,3 12,3 2 75 MELLAN 10115 0,277 0,192 0,148 0,120 14,9 12,2 12,2 2 76 BAK 10105 0,180 0,147 0,114 0,096 14,9 12,3 12,3 2 77 10095 0,293 0,191 0,153 0,130 14,9 11,9 11,9 2 78 10085 0,252 0,207 0,172 0,144 15,0 11,7 11,7 2 79 10075 0,259 0,209 0,172 0,150 14,9 11,2 11,2 2 80 10065 0,303 0,197 0,155 0,134 15,0 11,1 11,1 2 81 10055 0,228 0,157 0,122 0,101 14,8 10,8 10,8 2 82 NORSHOLN 10 0,210 0,180 0,156 0,130 49,9 14,8 14,8 2 83 STR CM 20 0,380 0,180 0,130 0,094 49,7 14,9 14,9 2 84 HÖGER 30 0,219 0,150 0,128 0,111 49,5 14,3 14,3 2 85 FRAM 40 0,231 0,140 0,128 0,108 49,6 14,2 14,2 2 86 50 0,205 0,142 0,122 0,092 50,3 13,8 13,8 2 87 60 0,180 0,125 0.108 0.095 49,3 13,7 13,7 2 88 70 0,210 0,149 0,118 0,095 50,4 14,4 14,4 2 89 80 0,174 0,147 0,123 0,101 50,3 13,8 13,8 2 90 90 0,222 0,122 0,093 0,080 50,5 15,3 15,3 2 91 100 0,167 0,113 0,094 0,080 50,7 14,8 14,8 2 92 110 0,172 0,109 0,092 0,078 50,7 15,8 15,8 2 93 120 0,140 0,108 0,094 0,113 50,4 15,3 15,3 2 94 130 0,145 0,104 0,087 0,073 50,5 15,1 15,1 2 95 140 0,150 0,106 0,085 0,068 51,0 15,6 15,6 2 96 150 0,255 0,144 0,125 0,112 50,5 14,6 14,6 2 97 160 0,158 0,152 0,130 0,123 50,8 14,4 14,4 2 98 170 0,193 0,154 0,134 0,123 50,4 14,3 14,3 2 99 180 0,200 0,175 0,120 0,078 50,9 14,4 14,4 2 100: 190 0,167 0,173 0,146 0,131 50,5 14,4 14,4 2 101 200 0,301 0,250 0,217 0,196 50,3 14,7 14,7 2 102 210 0,277 0,241 0,201 0,178 50,1 15,2 15,2 2 103 220 0,234 0,181 0,152 0,137 51,0 15,5 15,5 2 104 230 0,334 0,296 0,247 0,224 50,9 14,4 14,4 2 105 240 0,287 0,217 0,191 0,169 50,6 13,6 13,6 2 106 250 0,275 0,239 0,217 0,193 50,3 13,5 13,5 2 107 260 0,287 0,243 0,216 0,195 50,5 15,2 15,2 2 108 270 0.329 0,251 0,210 0,176 50,0 15,0 15,0 2 109 280 0,279 0,229 0,202 0,186 50,3 15,4 15,4 2 110 290 0,296 0,246 0,219 0,198 50,3 14,5 14,5 2

(24)

Bilaga 1 Sida 3 (15)

A

B

c

D

E

F

G

H

I

J

K

111 310 0,259 0,242 0,202 0,183

50,5

15,0

2

112 320 0,262 0,239 0,208 0,191

50,7

15,1

2 _113 TFB

25 0,505 0,321 0,232 0,186

43,8

5,7

2 1 meterfrån 81

114 STR 306

35 0,559 0,348 0,250 0,189

43,5

6,2

2 115 HÖGER

45 0,687 0,366 0,244 0,173

43,7

6,3

2 116 FRAM/BAK

55 0,537 0,349 0,249 0,206

44,1

6,8

2

117 65 0,505 0,328 0,244 0,201

43,9

6,9

21mifrán

118 75 0,569 0,363 0,259 0,201

43,9

7,5

2

119 85 0,614 0,380 0,271 0,215

43,6

6,7

2

120 95 0,421- 0,289 0,211 0,163

44,0

5,7

2

121 95 0.600 0,387 0,281 0,230

43,3

2 FRAMÅT

122 85 0,487 0,360 0,259 0,215

43,1

5,9

2

123 75 0,607 0,375 0,263 0,201

43,0

6,6

2

124 65 0,425 0,335 0,251 0,201

43,0

6,8

2 "125

55 0,494' '0,350 0,259 0,206 43,0 9 96,9

6,9 i

2

126 45 0,595 0,315 -0,275 0,240

41,8

6,5

2*

127 35 0,628 0,342 0,239 0,187

42,8

6,2

2

128 25 0,487 0,301 0,215 0,173

42,6

6,0

2

129 15 0,410 0,303 0,215 0,170

43,4

5,9

2 1301

5 0,386 0,238 0,167 0,124

43,4

5,9

2 131 TFB

5 2,549 1,024 0,599 0,387

43,3

8,8

2 132 sm 307

15 2,093 0,975 0,617 0,416

43,7

8,6

2

133 HÖGER 25 2,451 0,998 0,581 0,388 43,6 7,8 7,8 2

134 FRAM/BAK

35 2,402 0,955 0,578 0,400

43,3

7,2

2

135 45 2,177 1,006 0,647 0,422

43,9

6,9

2

136 55 2,304 0,918 0,547 0,358

43,8

7,0

2

137 65 2,119 0,888 0,540 0,373

43,6

7,0

2

138 75 1,778 0,635 0,425 0,322

44,0

7,0

2

139 85 1,727 0,718 0,428 0,305

44,6

7,2

2

140 95 1,914 0,767 0,468 0,320

44,1

7,3

2 FRAMÅT

141 95 1,566 0,666 0,415 0,307

44,6

10,1

2BAKÅT

142 85 1,518 0,647 0,392 0,268

44,9

9,7

2

143 75 1,602 0,634 0,392 0,285

44,9

9,4

2

144 65 2,045 0,816 0,486 0,329

44,3

9,5

2

145 55 2,110 0,817 0,522 0,358

43,9

9,3

2

146 45 2,024 0,880 0,525 0,351

44,1

9,1

2

147 35 1,978 0,877 0,539 0,356

44,3

8,9

2

148 25 1,858 0,899 0,571 0,384

44,3

8,9

2

149 15 1,754 0,822 0,515 0,348

44,8

9,0

2

150 5 1,552 0,723 0,469 0,329

44,9

9,5

2 151 TFB

5 1,170 0,710 0,520 0,410

42,4

10,9

2 152 STR 309

15 1.085 0,695 0,531 0,424

43,0

11,2

2 153 HÖGER

25 1,054 0,686 0,531 0,433

43,0

11,0

2 154 FRAM/BAK

35 1,150 0,700 0,517 0,403

43,1

10,9

2

155 45 1,137 0,683 0,500 0,375

43,1

10,6

2

156 55 0,692 0,431 0,329 0,266

42,7

11,0

2

157 65 0,765 0,500 0,386 0,315

43,5

11,0

2

158 75 1,409 0,804 0,561 0,419

42,6

11,2

2

159 85 1.195 0,704 0,514 0,383

43,0

11,3

2 1601

95 0,769 0,568 0,446 0,365

43,4

11,3

2FRAMÅT

161 95 0,759 0,597 0,456 0,365

43,5

7,6

2 BAKÅT

162 85 0,959 0,618 0,478 0,380

43,1

8,7

2

163 75 0,757 0,558 0,434 0,359

43,9

8,1

2

164 65 0,771 0,546 0,431 0,351

44,1

8,4

2

165 55 0,619 0,428 0,328 0,272

43,9

8,6

2

(25)

A c D E F G H I J K 188 45 1,052 0.857 0.487 0.385 43,5 7,8 7,8 2 187 35 1,051 0,837 0,482 0,375 43,8 8,4 8,4 _ 2 188 " 25 1,312 0,743 0,542 0,417 43,4 8,4 8,4 2 189 15 1,152 0,879 0,503 0,392 43,6 7,3 7,3 2 1701 5 1,054 0,871 0,499 0,392 43,8 8,1 8,1 2 171 TFB 5 0,973 0,603 0,429 0,323 42,5 9,3 9,3 2 172 STR 314 15 0,435 0,329 0,288 0,234 43,0 9,8 9,8 2 173 HÖGER 25 0,423 0,305 0,259 0,233 42,8 9,4 9,4 2 174 FRAM/BAK 35 0,845 0,445 0,394 0,331 41,7_ 9,4 9,4 2 175 > 45 0,855 0,512 0,454 0,389 41,5 9,3 9,3 2 178 55 1.012 0,809 0,428 0,328 42,5 8,5 8,5 2 177 85 1,058 0,842 0,435 0,314 42,8 8,4 8,4 2 178 75 0,848 0,420 0,307 0,282 43,4 8,3 8,3 2 179 85 0,888 0,485 0,338 0,252 43,0 8,1 8,1 2 180' 95 0,781 0,488 _0,343 0,282 42,4 8,8 8,8 2 181 95 0,820 0,515 0,388 0,289 43,5 10,0 10,0 2 182 75 0,850 0,422 0,317 0,238 43,5 10,2 10,2 2 183 85 0,970 0,585 0,390 0,289 43,5 10,5 10,5 2 184 55 0,954 0,588 0,413 0,305 43,4 11,1 11,1 2 185 45 0,735 0,488 0,387 0,278 43,9 11,1 11,1 2 188 35 0,731 0,485 0,387 0,284 43,8 11,0 11,0 2 187 25 0,522 0,371 0,303 0,245 43,9 11,0 11,0 2 188 15 0,415 0,285 0,189 0,140 44,3 11,3 11,3 2 189 5 0,739 0,505 0,372 0,304 43,8 11,4 11,4 2 190ITFB 5 1,245 0,571 0,381 0,283 44,1 13,3 13,3 2 191 STR 317 15 1,007 0,488 0,313 0,247 44,3 13,3 13,3 2 192 HÖGER 25 0,947 0,482 0,299 0,222 44,7 13,0 13,0 2 193 FRAM/BAK 35 0,983 0,565 0,384 0,289 44,8 11,3 11,3 2 194 45 1,078 0,580 0,357 0,273 44,8 11,8 11,8 2 195 55 1.252 0,828 0,398 0,275 44,5 13,1 13,1 2 198 85 1,075 0,532 0,345 0,281 44,8 11,0 11,0 2 197 75 1,007 0,587 0,381 0,289 44,8 12,0 12,0 2 198 75 0,947 0,587 0,418 0,338 45,2 15,3 15,3 2 199 85 1,188 0,593 0,395 0,302 44,9 18,5 18,5 2 200: 55 1,394 0,881 0,429 0,325 45,0 18,4 18,4 2 201 45 1,180 0,814 0,409 0,343 45,2 14,7 14,7 2 202 35 0,892 0,578 0,418 0,341 45,3 14,5 14,5 2 203 25 1,078 0,543 0,328 0,318 45,2 14,1 14,1 2 204 15 1,238 0,838 0,428 0,355 45,1 18,1 18,1 2 205 5 1,249 0,590 0,382 0,313 45,1 18,1 18,1 2 208 TFB 5 0,852 0,424 0,318 0,250 50,5 17,1 17,1 1 207 STR 319 15 0,850 0,438 0,332 0,257 50,5 17,8 17,8 2 208 HÖGER 25 0,810 0,402 0,307 0,245 50,5 18,2 18,2 2 209 FRAM/BAK 35 0,825 0,394 0,292 0,238 50,5 18,2 18,2 2 210: 45 0,572 0,385 0,278 0,219 50,7 19,8 19,8 2 211 55 0,504 0,358 0,271 0,218 51,5 19,8 19,8 2 212 85 0,599 0,382 0,290 0,238 50,8 18,2 18,2 2 213 75 0,819 0,405 0,298 0,238 50,7 17,4 17,4 2 214 85 0,707 0,437 0,322 0,243 50,7 17,0 17,0 2 215 95 0,897 0,422 0,312 0,245 50,9 18,7 18,7 2 218 95 0,540 0,370 0,280 0,220 51,0 19,1 19,1 2 217 85 0,820 0,400 0,300 0,240 51,0 19,8 19,8 2 218 75 0,590 0,350 0,280 0,220 52,0 19,1 19,1 2 219 85 0,800 0,380 0,280 0,230 51,0 19,3 19,3 2 220 55 0,590 0,350 0,250 0,200 51,0 19,8 19,8 2

(26)

Bilaga 1 Sida 5 (15)

A C D E F G H I J K 221 45 0,540 0,370 0,280 0,230 52,0 19,8 19,8 2 222 35 0,560 0,390 0,300 0,240 . 51,0 19,2 19,2 2 223 25 0,590 0,380 0,290 0,240 51 ,0 19,4 19,4 2 224 15 0,590 0,400 0,300 0,240 51,0 20,5 20,5 2 225 5 0,630 0,430 0,330 0,260 51,0 19,2 19,2 2 226 227 Min 0,140 0,104 0,085 0,068 228 Max 2,549 1,024 0,647 0,433 229 Medelv. 0,665 0,384 0,280 0,223

(27)

A

I

B I c I D 1 E 1 F I G | H I I

J

K

L

1 JÄMFÖRANDEMÄTNING MELLAN FWD 76,81 OCH 91 UTFÖRDA 1991.

2

3 FWD 81 MÄTNINGAR

4 . a

5 Sektion D0

D30

D45

D60

D90

D120

Kraft T I

Slag Övrig info

6 maxdefl [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [kN] [øC] 7 34:AN 8625 0,379 0,290 0,255 0,210 0,143 0,111 50,9 6,5 2 8 STR 4 8635 0,409 0,306 0,273 0,228 0,157 0,121 50,7 6,6 2 9 HÖGER 8645 0,402 0,324 0,283 0,235 0,158 0,122 51,1 6,9 3 10 FRAM 8655 0,357 ' 0,263 0,236 0,191 0,125 0,086 50,8 6,7 4 11 8665 0.336 0,246 0,219 0,168 0,109 0,066 51,1 7,0 4 12 8675 0,340 0,260 0,230 0,180 0,130 0,090 50,9 7,0 2 13 8685 0.330 0,245 0,215 0,165 0,112 0,076 51,0 7,5 2 14 8695 0,308 0,231 0,208 0,166 0,110 0,078 51,1 7,4 2 15 34:AN 8605 ' 0,308* 0,233 0,202 0,165 0,112- 0,077 51,5 7,7 2 16 STR 4 8615 0,310 0,250 0,220 0,180 0,130 0,090 50,7 7,7 2 17 MELLAN 8625 0,296 0,239 0,219 0,182 0,133 0,098 50,5 8,0 3 18 FRAM 8635 0,354 0,271 0,249 0,204 0,145 0,106 51,1 7,9 2 19 8645 0,368 0,285 0,256 0,206 0,144 0,101 51,0 8,1 2 20 8655 0,345 0,267 0,231 0,192 0,134 0,097 50,9 8,1 2 21 8665 0,341 0,273 0,247 0,198 0,142 0,105 50,9 8,4 2 22 8675 0,326 0,240 0,216 0,163 0,111 0,072 51,1 8,4 2 23 8685 0,305 0,240 0,208 0,168 0,116 0,079 51,1 8,6 2 24 8695 0,301 0,241 0,225 0,178 0,133 0,100 51,3 8,4 4 25 34:AN 8695 0,334 0,247 0,221 0,183 0,131 0,096 50,6 14,3 2 26 STR 4 8685 0,331 0,265 0,231 0,192 0,136 0,099 50,6 14,3 2 27 HÖGER 8675 0,343 0,255 0,228 0,187 0,125 0,092 50,8 13,9 2 28 BAK 8665 0,350 0,263 0,222 0,174 0,113 0,078 50,7 13,2 4 29 8655 0,397 0,286 0,248 0,196 0,136 0,100 50,8 13,6 2 30 8645 0,406 0,307 0,266 0,212 0,151 0,101 51,2 13,2 4 31 8635 0,340 0,256 0,220 0,173 0,112 0,076 50,7 13,3 2 32 8625 0,329 0,259 0,228 0,186 0,127 0,089 50,9 13,6 2 33 8615 0,324 0,242 0,207 0,162 0,108 0,076 51,1 14,3 2 34 8605 0,355 0,255 0,228 0,184 0,131 0,107 51,1 13,9 2 35 34:AN 8695 0,287 0,223 0,196 0,155 0,105 0,068 51,5 12,8 2 36 STR 4 8685 0,344 0,266 0,237 0,198 0,143 0,113 51,2 13,8 2 37 MELLAN 8675 0,327 0,257 0,225 0,181 0,123 0,093 51,0 13,1 2 38 BAK 8665 0,341 0,266 0,226 0,180 0,121 0,081 51,0 12,6 2 39 8655 0,385 0,290 0,253 0,199 0,140 0,099 51,1 12,7 2 40 8645 0,358 0,274 0,249 0,206 0,142 0,101 51,1 12,7 2 41 8635 0,346 0,263 0,237 0,189 0,138 0,104 51,1 13,8 2 42 8625 0,342 0,248 0,214 0,172 0,119 0,083 51,2 13,2 2 43 8615 0,339 0,262 0,234 0,184 0,135 0,103 51,0 13,4 2 44 8605 0,318 0,240 0,225 0,178 0,133 0,105 51,3 14,1 2 45 34:AN 10045 0,275 0,196 0,164 0,123 0,066 0,041 51,5 4,4 2 46 STR 5 10055 0,359 0,248 0,213 0,159 0,102 0,063 52,0 4,1 3 47 HÖGER 10065 0,343 0,247 0,181 0,165 0,108 0,075 51,5 4,1 2 48 FRAM 10075 0,356 0,275 0,226 0,184 0,121 0,084 51,1 4,2 2 49 10085 0,231 0,162 0,138 0,098 0,058 0,034 51,3 4,6 2 50 10095 0,182 0,121 0,098 0,077 0,042 0,021 51,2 4,7 2 51 10105 0,221 0,166 0,141 0,109 0,067 0,042 51,6 4,9 2 52 10125 0,303 0,213 0,174 0,136 0,086 0,061 51,1 5,3 2 53 10135 0,184 0,126 0,104 0,074 0,041 0,020 51,4 5,7 2 54 34:AN 10045 0,266 0,184 0,166 51,1 4,5 4 55 STR 5 10055 0,293 0,218 0,190 0,152 0,100 0,073 51,2 4,6 2

(28)

Bilaga 1 Sida 7 (15) A B C D E F G H I J K L 56 M ELLAN 10065 0,266 0,206 0,187 0,147 0,104 0,074 51,1 4,7 2 57 FRAM 10075 0,316 0,242 0,215 0,172 0,118 0,081 51,2 4,6 4 58 10085 0,221 0,173 0,152 0,122 0,081 0,060 51,4 4,4 2 59 10095 0,156 0,113 0,096 0,075 0,048 0,029 51,6 4,7 2 60 10105 0,214 0,172 --- --- --- --- 51,4 4,6 2 61 10115 0,246 0,172 0,147 0,108 0,063 0,031 51,5 4,7 3 62 10125 0,225 0,158 0,137 0,111 0,069 0,045 51,4 6,4 2 63 34:AN 10135 0,293 0,187 0,159 0,123 --- --- 51,4 9,5 2 64 STR 5 10125 0,299 0,214 0,182 0,140 0,091 --- 50,8 9,4 2 65 HÖGER 10115 0,306 0,211 0,181 0,136 0,084 0,054 51,4 49,5 2 66 BAK 10105 0,238 0,158 0,138 0,094 0,050 0,027 51,6 9,1 3 67 10095 0,284 0,195 0,161 0,129 0,081 0,056 51,4 8,8 2 68 10085 0,319 0,233 0,206 0,157 0,097 0,066 51,6 8,8 2 69 10075 0,331 0,251 0,219 0,178 0,128, 0,097 51,2 9,0 2 70 10065 0,300 0,220 - - 0,189 0,147 -'-- +-- 51,0 9,1 2 71 10055 0,240 0,164 0,138 0,104 0,062 0,038 51,0 9,2 2 72 10045 0,287 0,201 0,176 0,136 0,086 0,065 51,5 9,3 2 73 34:AN 10135 0,234 0,160 0,138 0,111 0,070 0,050 51,6 10,1 3 74 STR 5 10125 0,294 0,221 0,190 0,154 0,103 0,069 50,7 10,8 2 75 MELLAN 10115 0,277 0,193 0,162 0,124 0,077 0,050 51,5 11,8 2 76 BAK 10105 0,196 0,137 0,120 0,088 0,053 0,032 51,0 12,4 2 77 10095 0,266 0,201 0,177 0,146 --- --- 51 ,8 14,8 3 78 10085 0,283 0,211 0,186 0,139 0,085 0,052 50,6 14,3 2 79 10075 0,291 0,231 0,201 0,166 0,115 0,082 51,4 13,6 2 80 10065 0,266 0,195 0,172 0,134 0,086 0,057 51,5 13,4 3 81 10055 0,233 0,167 0,143 0,113 0,073 0,048 51,8 13,7 2 82 NORSHOLM 10 0,171 0,165 0,150 0,127 0,091 0,052 52,5 13,1 4 83 STR CM 20 0,298 0,181 0,133 0,098 0,056 0,034 52,2 12,2 3 20 m 84 HÖGER 30 0,170 0,137 0,124 0,102 0,067 0,041 52,5 13,5 2 85 FRAM 40 0,190 0,147 0,134 0,107 0,073 --- 52,7 13,5 2 86 50 0,147 0,132 0,122 0,109 0,075 0,052 52,9 13,6 2 87 60 0,220 0,172 0,153 --- --- --- 52,3 13,7 2 88 70 0,202 0,144 0,122 0,092 0,053 0,030 52,2 13,8 2 89 80 0,136 0,106 0,091 0,070 0,041 0,022 52,4 13,8 2 90 90 0,137 0,108 0,099 0,077 0,044 0,021 52,2 13,3 3 91 100 0,164 0,136 0,122 0,100 0,068 0,041 52,2 13,4 2 92 110 0,121 0,101 0,092 0,078 0,053 --- 53,2 14,1 2 93 120 0,153 0,116 0,104 --- --- --- 52,7 14,1 2 94 130 0,138 0,105 0,098 0,079 0,053 --- 52,6 14,2 2 95 140 0,180 0,149 0,137 0,108 0,078 0,052 52,8 14,7 2 96 150 0,176 0,145 0,133 0,112 0,077 0,046 52,4 14,9 2 97 160 0,174 0,153 0,142 0,125 0,093 0,069 52,7 15,1 2 98 170 0,180 0,164 0,150 0,128 0,091 0,068 52,7 15,2 2 99 180 0,223 0,189 0,168 0,145 0,111 0,084 52,5 15,4 2 100l 190 0,309 0,256 0,233 0,191 0,131 0,087 52,3 15,6 2 101 7 200 0,341 0,257 0,228 0,180 0,123 0,088 52,4 15,7 3 102 210 0,198 0,169 0,161 0,135 0,093 0,076 53,0 15,9 2 103 220 0,369 0,301 0,275 0,221 0,161 0,115 52,4 15,7 3 104 230 0,212 0,194 0,177 0,152 0,110 0,073 52,6 16,0 2 105 240 0,273 0,235 0,219 0,189 0,152 0,121 52,4 16,0 2 106 250 0,309 0,306 0,265 0,223 0,171 0,131 52,4 16,3 2 250 m 107 260 0,306 0,253 0,222 0,177 0,125 0,090 52,3 15,9 2 260 m 108 270 0,282 0,237 0,221 0,186 0,149 0,119 52,4 16,9 2 270 m 109 280 0,307 0,276 0,256 0,223 0,168 0,128 52,2 17,1 3 289 m 110 290 0,277 0,245 0,225 0,203 0,167 0,145 52,1 17,8 3 290 m

(29)

Bilaga 1 Sida 8 (15)

A B C D E F G ' H I J K L 111 310 0,260 0,236 0,218 0,192 0,145 0,103 52,7 17,6 3 310 m 112 320 0,284 0,257 0,241 0,211 0,169 0,133 52,5 17,6 4 320 m 113 TFB ,LKPG 25 0,460 0,290 0,220 0,154 0,072 0,029 52,4 3,8 5 114 STR 306 35 0,498 0,324 10,245 0,177 0,093 0,051 52,0 3,7 2 115 HÖGER 45 0,643 0,349 0,256 0,184 0,115 0,076 51,9 3,6 2 116 FRAM/BAK 55 0,541 0,360 0,278 0,204 0,122 0,086 52,3 3,6 2 117 65 0,474 0,299 0,236 0,174 0,097 0,056 52,3 3,6 3 118 75 0,519 0,329 0,252 0,191 0,117 0,088 52,3 3,8 2 119 85 0,582 0,395 0,296 0,224 0,131 0,091 51,9 4,1 3 1201 95 0,425 0,306 0,255 0,208 0,143 0,133 52,0 4,2 3 Nära brunn 1 21 95 0,583 0,366 0,284 0,218 0,130 0,096 52,4 3,5 2 122 85 0,515 0,339 0,262 0,195 0,116 0,073 52,3 3,6 2 123 75 0,503 0,346 0,271 0,212 0,131 --- 52,8 3,7 4 124 65 0,481 0,341 0,273 0,215 0,140 --- 52,6 3,6 3 125 55 0,544 0,374 0,295 0,234 .0,148 --- 52,8 3,9 2 126 45 0,505 0,321 0,237 0,173 0,084 0,039 52,6 3,7 3 Lera på ytan 127 35 0,537 0,337 0,248 0,180 0,098 0,050 52,0 3,6 2 Lera på ytan 128 25 0,450 0,308 0,229 0,173 0,100 0,060 1 52,3 3,6 3 129 15 0,435 0,293 0,201 0,163 0,082 0,039 53,1 3,9 2 130I 5 0,389 0,247 0,170 0,126 0,059 0,026 53,4 3,9 2 131 TFB LKPG 5 2,318 0,980 0,587 0,375 0,216 0,154 50,4 6,2 2 132 STR 307 15 1,915 0,927 0,585 0,380 0,200 0,125 51,3 6,5 2 133 HÖGER 25 2,140 0,981 0,575 0,414 0,212 0,136 50,8 7,2 2 Spricka 134 FRAM/BAK 35 2,044 0,848 0,564 0,357 0,200 0,123 50,7 7,1 2 135 45 1,897 0,926 0,592 0,375 0,181 0,113 51,2 7,4 2 136 55 2,047 0,893 0,563 0,386 0,205 0,144 51,1 7,4 2 137 65 2,061 0,897 0,581 0,384 0,219 0,151 50,3 7,2 2 138 75 1,551 0,657 0,453 0,308 0,198 0,144 51,1 7,2 2 139 85 1,461 0,682 0,443 0,293 0,163 0,110 51,8 7,5 2 1401 95 1,744 0,771 0,510 0,351 0,225 0,161 51,7 7,9 2 141 95 1,373 0,632 0,399 0,264 0,147 0,097 51,2 6,5 2 142 85 1,311 0,582 0,378 0,244 0,132 0,084 51,9 6,3 2 143 75 1,420 0,616 0,397 0,261 0,156 0,110 51,4 6,2 2 144 65 1,634 0,769 0,504 0,344 0,200 0,139 50,7 6,0 2 145 55 1,699 0,771 0,498 0,321 0,156 0,082 51,2 5,9 2 146 45 1,726 0,842 0,558 0,377 0,213 0,144 51,1 5,9 2 147 35 1,686 0,795 0,518 0,337 0,168 0,100 51,0 6,0 2 148 25 1,899 0,908 0,586 0,381 0,196 0,128 50,7 6,0 2 149 15 1,675 0,848 0,564 0,368 0,199 0,117 51,4 6,1 2 150I 5 1,479 0,712 0,484 0,320 0,185 0,125 51,4 6,2 2 151 TFB LKPG 5 1,178 0,771 0,584 0,432 0,262 0,171 52,0 5,7 2 152 STR 309 15 1,012 0,683 0,531 0,404 0,241 0,147 51,6 5,8 2 153 HÖGER 25 1,026 0,695 0,555 0,426 0,255 0,161 51,8 6,0 2 154 FRAM/BAK 35 1,069 0,604 0,528 0,388 0,225 0,134 51,9 6,1 2 155 45 1,094 0,678 0,506 0,366 0,220 0,140 51,7 6,1 2 156 55 0,607 0,408 0,323 0,255 0,157 0,099 52,3 5,7 3 157 65 0,786 0,553 0,420 0,331 0,200 0,118 52,3 5,7 2 158 75 1,255 0,738 0,565 0,413 0,234 0,151 51,2 5,9 2 159 85 1,060 0,651 0,513 0,381 0,218 0,134 51,9 5,8 2 160 95 0,801 0,575 0,458 0,357 0,209 0,123 51,8 6,1 3 161 95 0,863 0,606 0,487 0,373 0,228 0,145 52,2 6,1 3 162 85 0,897 0,613 0,485 0,373 0,220 0,135 51,9 6,0 2 163 75 1,209 0,742 0,539 0,420 0,250 0,181 51,3 6,4 2 164 65 0,754 0,544 0,440 0,344 0,214 0,140 51,4 6,3 3 165 55 0,611 0,426 0,332 0,255 0,162 0,116 52,0 6,2 2

(30)

Bilaga 1 Sida 9 (15) A C D E F G H I J K L 166 45 1,008 0,661 0,510 0,371 0,210 0,128 51,7 6,2 4 167 35 0,949 0,628 0,492 0,375 0,222 0,138 51,9 6,2 2 168 25 1,173 0,732 0,562 0,407 0,230 0,144 51,6 6,3 2 169 15 1,103 0,687 0,528 0,393 0,238 0,148 51,6 5,9 2 170! 5 1,030 0,603 0,534 0,395 0,246 0,163 51,8 5,8 2 171 TFB LKPG 5 0,932 0,621 0,475 0,348 0,194 --- 50,2 7,6 2 172 STR 314 15 0,359 0,283 0,247 0,209 0,145 0,099 50,9 8,2 2

173 HÖGER 25 0,321 0,291 0,250 0,224 0,161 0,115 51,2 7,8 2 Nära brunn 174 FRAM/BAK 35 0,551 0,406 0,328 0,258 0,157 0,094 50,8 8,6 3 175 45 0,646 0,488 0,393 0,302 0,175 0,100 50,6 8,2 3 176 55 0,924 0,636 0,479 0,353 0,193 --- 50,3 8,9 2 177 65 0,991 0,606 0,444 0,305 0,148 0,080 50,2 10,5 2 178 75 0,555 0,376 0,294 V 0,223 0,137 0,084 51,1 11,0 2 Nära brunn 179 85 0,600 0,436 0,334 0,251 0,142 0,089 51,1 11,0 2 180 95 0,615 ' 0,450 0,351 0,257 0,136 V 0,068 50,4 8,4 5 181 95 V 0,607 0,457 0,349 0,259 0,139 0,069 50,4 , 8,4 5 182 75 0,521 0,396 0,327 0,266 0,172 0,119 51,1 8,9 3 183 65 0,843 0,521 0,396 0,276 0,144 0,080 50,6 9,3 2 184 55 0,832 0,556 0,425 0,309 0,170 0,095 50,3 9,2 2 185 45 0,668 ---- 0,359 0,268 0,143 0,084 50,4 9,3 2 186 35 0,618 0,445 0,354 0,269 0,155 0,092 50,3 9,0 2 187 25 0,388 0,322 0,273 0,226 0,152 0,100 51,0 8,9 2 188 15 0,326 0,269 0,206 0,170 0,112 0,078 51,9 9,2 2 189 5 0,683 0,489 0,379 0,283 0,154 0,087 51,6 9,7 3 190 TFB LKPG 5 1,094 0,530 0,322 0,294 0,180 0,133 50,5 9,3 2 191 STR 317 15 0,981 0,526 0,392 0,293 0,194 0,130 50,7 10,4 2 192 HÖGER 25 0,923 0,441 0,307 0,222 0,143 0,090 50,8 10,8 3 193 FRAM/BAK 35 0,881 0,569 0,404 0,315 0,201 0,145 51,4 10,5 2 194 45 0,966 0,534 0,384 0,289 0,185 0,131 51,0 11,1 2 195 55 1,172 0,648 0,454 0,317 0,184 0,133 50,6 11,5 2 196 65 0,952 0,484 0,351 0,256 0,165 0,127 51,2 12,6 2 197 75 0,918 0,499 0,358 0,271 0,172 0,110 50,8 12,0 2 198 75 0,897 0,528 0,377 0,288 0,189 0,136 51,1 9,8 2 199 65 1,142 0,626 0,427 0,314 0,202 0,142 50,9 9,3 2 200 55 1,116 0,574 0,411 0,291 0,167 0,098 50,6 9,1 2 201 45 0,943 0,553 0,424 0,327 0,218 0,156 51,0 9,0 2 202 35 0,889 0,566 0,437 0,329 0,218 0,154 51,2 9,2 2 203 25 0,958 0,528 0,383 0,306 0,212 0,159 51,1 9,1 2 204 15 1,072 0,589 0,423 0,312 0,185 0,116 50,9 9,6 3 205 5 1,049 0,523 0,379 0,285 0,180 0,120 51,0 9,5 3 206 TFB LKPG 5 0,609 0,422 0,360 0,279 0,186 0,129 51,6 19,4 2 207 STR 319 15 0,628 0,428 0,360 0,266 0,167 0,122 51,6 19,1 2 208 HÖGER 25 0,571 0,389 0,331 0,246 0,152 0,107 52,2 19,5 2 209 FRAM/BAK 35 0,589 0,389 0,318 0,235 0,152 0,109 51,6 19,6 2 210 45 0,541 0,351 0,297 0,229 0,154 0,117 51,8 19,2 2 211 55 0,489» 0,349 0,295 0,224 0,146 0,100 52,0 18,5 2 212 65 0,593 0,394 0,341 0,262 0,177 0,131 51,9 19,2 2 213 75 0,613 0,427 0,364 0,283 0,197 0,149 52,2 19,7 2 214 85 0,663 0,431 0,368 0,273 0,174 0,137 52,0 20,1 2 215 95 0,658 0,421 0,344 0,255 0,166 0,124 52,0 20,0 2 216 95 0,510 0,360 0,305 0,231 0,151 0,103 52,4 18,0 4 217 85 0,578 0,408 0,347 0,269 0,173 0,126 51,9 17,1 2 218 75 0,506 0,315 0,251 0,178 0,113 0,076 51,8 17,9 3 219 65 0,548 0,364 0,306 0,235 0,151 0,109 52,2 18,5 4 220 55 0,545 0,328 0,265 0,203 0,130 0,090 52,1 19,4 3

(31)

Bilaga 1 Sida 10 (15) A C D E F G H I J K L 221 45 0,457 0,324 0,285 0,206 0,133 0,089 52,6 18,6 3 222, 35 0,551 0,390 0,342 0,266 0,176 0,134 52,4 8,2 2 223 25 0,570 0,386 , 0,309 0,231 ' 0,137 0,092 52,2 17,4 3 224 15 0,600 0,416 0,322 0,232 0,147 0,095 52,4 17,6 3 225 5 0,605 0,427 0,364 0,278 0,177 0,128 52,3 18,3 2 226 227 Min 0,121 0,101 0,091 0,070 0,041 0,020 50,2 3,5 2,0 228 Max 2,318 0,981 0,592 0,432 0,262 0,181 53,4 20,1 5,0 229 Medelvärde 0,606 0,376 0,294 0,224 0,141 0,096 51 ,5 0,0 2,3

(32)

AIBICIDIEIFlell-IIIIJKLM

1 JÄMFÖRANDIEMÄTNiNG MELLAN FWD 76,81 OCH 91 UTFÖRDA 1991. 2

3 FWD 91 MÄTNINGAR 4

5 Sektion Slag Kraft

DO

D20

030 D45 D60 D90 D120 LuftT YtT

6 [kN] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [øC] [250] 7 34:AN 8625 3 50,2 0,344 0,299 0,265 0,222 0,190 0,132 0,105 6,4 3,2 8 STR4 8635 3 50,1 0,387 0,335 0,292 0,241 0,203 0,139 0,110 6,4 3,2 9 HÖGER 8645 3 49,9 0,414 0,355 0,308 0,256 0,217 0,150 0,119 6,3 3,2 10 FRAM 8655 3 49,8 0,368 0,320 0,283 0,240 0,205 0,144 0,116 6,7 3,1 11 8665 3 49,8 0,350 0,307 0,268 0,221 0,186 0,126 0,101 6,8 3,3 12 8675 3 50,0 0,339 0,294 0,258 0,213 0,180 0,124 0,099 6,7 3,2 13 8685 3 49,8 0,347 0,295 0,256 0,210 0,177 0,121 0,097 6,8 4,7 14 8695 3 49,6 0,324 0,281 0,248 0,209 0,177 0,124 0,101 7,5 7,8 15 34:AN 8605 3 49,8 0,299 0,266 0,233 0,199 0,171 0,123 0,100 7,6 3,2 16 STR4 8615 3 50,1 0,332 0,296 0,267 0,225 0,192 0,135 0,106 7,6 4,4 17 MELLAN 8625 3 50,2 0,309 0,267 0,240 0,205 0,178 0,127 0,103 7,3 4,7 18 FRAM 8635 3 50,1 0,340 0,299 0,266 0,227 0,195 0,137 0,109 7,3 3,1 19 8645 3 50,1 0,365 0,326 0,283 0,238 0,207 0,146 0,118 7,3 3,5 20 8655 3 50,0 0,339 0.301 0.269 0,230 0,200 0,143 0,117 7,7 3,7 21 8665 3 50,3 0,300 0,266 0,240 0,205 0,177 0,126 0,102 7,6 4,9 22 8675 2 49,9 0,295 0,263 0,236 0,198 0,171 0,120 0,097 8,1 4,9 23 8685 3 49,9 0,306 0,267 0,235 0,195 0,169 0,118 0,096 8,1 5,2 24 8695 3 50,1 0,302 0,268 0,239 0,202 0,174 0,124 0,102 8,3 9,7 25 34:AN 8695 3 49,9 0,334 0,294 0,254 0,213 0,180 0,126 0,105 13,8 11,5 26 STR4 8685 3 50,1 0,345 0,298 0,264 0,219 0,187 0,130 0,107 13,4 9,9 27 HÖGER 8675 3 49,6 0,340 0,293 0,259 0,213 0,179 0,123 0,100 13,7 11,6 28 BAK 8665 3 49,8 0,350 0,301 0,263 0,218 0,183 0,124 0,098 13,4 11,2 29 8655 3 49,7 0,390 0,330 0,285 0,233 0,195 0,135 0,107 12,3 9,8 30 8645 3 50,1 0,384 0,336 0,297 0,249 0,211 0,150 0,121 14,0 11,8 31 8635 3 50,1 0,359 0,307 0,268 0,220 0,184 0,126 0,101 13,4 10,6 32 8625 3 50,1 0,340 0,296 0,259 0,217 0,184 0,127 0,101 13,4 10,6 33 8615 3 50,0 0,333 0,280 0,244 0,201 0,167 0,112 0,089 13,4 12,0 34 8605 3 49,9 0,309 0,266 0,234 0,195 0,167 0,117 0,093 14,2 12,4 35 34:AN 8695 3 49,8 0,315 0,274 0,242 0,203 0,173 0,124 0,102 13,8 12,2 36 STR4 8685 3 49,7 0,335 0,291 0,254 0,213 0,182 0,130 0,105 14,0 11,2 37 MELLAN 8675 3 50,1 0,328 0,283 0,250 0,209 0,178 0,122 0,099 13,7 12,6 38 BAK 8665 2 49,9 0,343 0,296 0,259 0,216 0,183 0,124 0,097 14,5 12,6 39 8655. 3 49,9 0,374 0,321 0,282 0,233 0,197 0,135 0,108 14,0 11,6 40 8645 3 49,9 0,352 0,313 0,278 0,237 0,205 0,146 0,119 14,5 13,0 41 8635 3 49,9 0,334 0,293 0,258 0,216 0,184 0,127 0,101 14,0 11,6 42 8625 3 49,8 0,328 0,285 0,252 0,212 0,180 0,125 0,101 14,4 12,9 43 8615 3 49,7 0,330 0,276 0,242 0,197 0,166 0,112 0,089 13,8 12,4 44 8605 3 49,9 0,320 0,280 0,245 0,204 0,172 0,120 0,097 14,0 14,5 45 34:AN 10045 3 50,9 0,294 0,240 0,202 0,162 0,133 0,083 0,064 4,8 5,5 46 STR5 10055 3 - 50,6 0,337 0,281 0,238 0,192 0,156 0,099 0,073 5,2 7,4 47 HÖGER 10065 3 50,3 0,340 0,283 0,245 0,196 0,161 0,103 0,079 5,2 6,8 48 FRAM 10075 3 50,3 0,375 0,323 0,283 0,229 0,189 0,125 0,097 5,2 6,4 49 10085 3 50,6 0,248 0,208 0,174 0,136 0,108 0,065 0,049 5,6 6,0 50 10095 3 50,4 0,210 0,168 0,140 0,107 0,083 0,048 0,035 5,7 7,1 51 10105 3 50,4 0,213 0,170 0,143 0,110 0,086 0,050 0,036 5,4 7,4 52 10125 3 50,5 0,297 0,245 0,211 0,167 0,134 0,082 0,056 6,7 6,9 53 10135 3 50,3 0,203 0,163 0,134 0,104 0,082 0,049 0,036 6,7 6,1 54 34:AN 10045 3 50,4 0,255 0,203 0,168 0,137 0,112 0,072 0,057 5,5 5,3 55 STR5

10055 3 50,4 0,277 0,238 0,203 0,166 0,137 0,089 0,069 5,9 6,4

(33)

A B D E F G H I J K L M 56 MELLAN 10065 3 50,2 0,276 0,238 0,205 0,170 0,143 0,096 0,077 5,6 7,5 57 FRAM 10075 3 50,0 0,287 0,242 0,222 0,184 0,157 0,106 0,084 5,7 5,8 58 - 10085' 3 50,5 0,224 0,186 0,162 0,131 0,107 0,069 0,052 5,7 7,4 59 10095 3 50,3 0,171 0,145 0,119 0,094 0,079 0,047 0,036 5,6 6,9 60 10105 2 50,0 0,205 0,170 0,143 0,114 0,092 0,057 0,042 5,4 7,7 61 10115 3 50,2 0,265 0,228 0,195 0,158 0,129 0,081 0,058 5,9 6,6 62 10125 3 50,4 0,224 0,189 0,165 0,138 0,113 0,077 0,058 6,2 6,1 63 34:AN 10135 3 50,7 0,244 0,204 0,175 0,140 0,113 0,070 0,050 12,0 10,9 64 STR5 10125 3 50,4 0,312 0,254 0,217 0,168 0,135 0,084 0,061 11,7 11,4 65 HÖGER 10115 3 50,3 0,305 0,254 0,217 0,168 0,134 0,080 0,054 12,3 12,7 66 BAK 10105 3 50,6 0,259 0,216 0,183 0,143 0,116 0,070 0,050 12,2 12,0 67 10095 3 50,7 0,283 0,236 0,202 0,161 0,133 0,087 0,065 12,0 12,0 68 10085 3 50,3 0,311 0,265 0,231 0,190 0,157 0,102 0,078 12,0 12,7 69 10075 3 50,4 0,308 0,261 0,228 0,188 0,158 0,104 0,080 12,0 12,9 70 10065 3 '50,0 0,287 0,240 '0,210 0,167 0,137 0,088 0,067 12,0 11,8 71 '10055 3 . 50,2 0,272 ' 0,213 0,183 0,141 0,115 0,069 0,049 11,8 12,4 72 10045 3 50,3 0,277 0,228 0,196 0,156 0,129 0,083 0,064 12,0 11,7 73 34:AN 10135 3 50,3 0,223 0,185 0,157 0,125 0,102 0,063 0,045 10,8 10,2 74 STR5 10125 3 50,3 0,278 0,233 0,202 0,163 0,134 0,084 0,063 10,9 12,5 75 MELLAN 10115 3 50,5 0,264 0,217 0,187 0,148 0,120 0,075 0,055 10,6 10,6 76 BAK 10105 3 50,3 0,200 0,165 0,143 0,115 0,094 0,060 0,045 10,1 10,9 77 10095 3 50,4 0,251 0,213 0,186 0,154 0,129 0,086 0,065 10,1 10,8 78 10085 3 50,1 0,283 0,239 0,209 0,171 0,144 0,095 0,073 10,2 10,2 79 10075 3 50,4 0,271 0,239 0,211 0,176 0,148 0,102 0,078 10,2 9,4 80 10065 3 50,3 0,259 0,217 0,188 0,153 0,127 0,082 0,063 9,7 9,6 81 10055 3 50,3 0,217 0,177 0,153 0,121 0,100 0,062 0,047 9,3 12,2 82 NORSHOLM 10 2 50,2 0,230 0,203 0,185 0,158 0,135 0,091 0,068 12,9 17,1 83 STR CM 20 3 50,1 0,333 0,228 0,188 0,142 0,109 0,062 0,039 12,8 15,0 84 HÖGER 30 3 50,2 0,174 0,163 0,150 0,131 0,110 0,071 0,050 12,9 15,8 85 FRAM 40 3 50,2 0,177 0,153 0,137 0,117 0,096 0,059 0,039 13,4 16,5 86 50 2 50,1 0,148 0,141 0,127 0,112 0,098 0,054 0,040 12,6 15,5 87 60 2 49,9 0,145 0,138 0,127 0,108 0,094 0,062 0,045 12,3 16,2 88 70 2 50,0 0,191 0,171 0,154 0,129 0,105 0,063 0,041 12,8 16,3 89 80 2 49,8 0,174 0,165 0,147 0,121 0,100 0,062 0,041 13,8 17,1 90 90 3 49,8 0,157 0,132 0,117 0,097 0,080 0,047 0,030 13,4 17,4 91 100 2 49,8 0,151 0,132 0,119 0,100 0,086 0,055 0,038 13,8 18,3 92 110 2 50,1 0,177 0,153 0,135 0,113 0,094 0,058 0,040 14,2 17,0 93 120 2 50,4 0,131 0,120 0,108 0,094 0,079 0,051 0,035 14,2 17,6 94 130 3 50,2 0,125 0,108 0,098 0,083 0,070 0,045 0,031 14,5 17,2 95 140 2 50,3 0,134 0,113 0,101 0,086 0,071 0,044 0,027 14,3 17,1 96 150 2 50,2 0,171 0,155 0,144 0,126 0,109 0,073 0,053 14,7 17,1 97 160 2 50,1 0,172 0,157 0,146 0,132 0,118 0,088 0,071 14,5 17,3 98 170 2 50,2 0,165 0,160 0,147 0,132 0,120 0,088 0,072 14,8 17,2 99 180 2 49,5 0,206 0,189 0,174 0,150 0,134 0,097 0,079 14,5 16,7 100I 190 3 49,7 0,198 0,186 0,174 0,152 0,139 0,104 0,086 14,4 17,4 101 200 2 49,4 0,275 0,260 0,245 0,216 0,195 0,143 0,114 14,8 16,7 102 210 2 49,7 0,300 0,269 0,242 0,206 0,177 0,122 0,096 14,9 16,9 103 220 2 49,8 0,231 0,208 0,192 0,164 0,145 0,105 0,085 15,1 17,5 104 230 2 49,8 0,353 0,321 0,295 0,257 0,226 0,165 0,132 15,4 17,0 105 240 2 49,9 0,252 0,232 0,219 0,194 0,176 0,133 0,111 15,1 16,9 106 250 2 49,8 0,272 0,257 0,243 0,219 0,202 0,157 0,137 15,6 17,3 107 260 2 49,8 0,321 0,286 0,263 0,232 0,210 0,160 0,137 15,1 17,7 108 270 3 49,3 0,337 0,293 0,263 0,221 0,193 0,140 0,119 14,8 17,1 109 280 2 50,0 0,285 0,263 0,244 0,217 0,198 0,154 0,133 14,7 18,1 110] 290 2 50,0 0,315 0,288 0,263 0,230 0,207 0,157 0,132 14,0 17,6

(34)

A 8 D E F G H I J K L M 111 310 2 49,4 0,267 0,248 0,230 0,205 0,183 0,138 0,116 14,9 17,3 112 320 2 50,2 0,290 0,272 0,255 0,227 0,204 0,155 0,129 15,1 16,7 113 TFB LKPG 25 3 49,7 0,458 0,361 0,299 0,223 0,173 0,100 0,068 6,4 8,9 114 STR 306 35 3 49,9 0,492 0,386 0,319 0,237 0,180 0,098, 0,064 6,3 - 7,4 115 HÖGER 45 3 49,8 0,571 0,430 0,328 0,212 0,143 0,069 0,052 6,3 7,8 116 FRAM/BAK 55 3 50,2 0,504 0,405 0,333 0,241 0,184 0,103 0,074 6,4 6,8 117 65 3 50,4 0,485 0,388 0,318 0,235 0,181 0,105 0,074 6,3 8,5 118 75 3 48,6 0,562 0,438 0,361 0,257 0,192 0,102 0,072 6,8 7,8 119 85 3 49,4 0,567 0,448 0,365 0,263 0,199 0,110 0,077 6,8 7,7 120 95 3 '50,5 0,410 0,346 0,291 0,213 0,164 0,103 0,074 6,8 6,9 121 95 3 49,8 0,570 0,452 0,370 0,275 0,214 0,127 0,090 7,0 8,9 122 85 3 49,9 0,520 0,414 0,345 0,258 0,201 0,118 0,083 6,6 9,1 123 75 3 50,0 0,484 0,386 0,317 0,232 0,179 0,105 0,071 6,4 9,2 124 65 3 50,3 0,468 0,385_ 0,323 0,245 0,1920,113 0,077 6,7 7,8 ,125 55 ' 3 550,3 0,522- 0,412 0,343 0,259 .0,199 0,113- 0,076 6,8 9,2 126 45 3 49,5 0,555, 0,429 0,339 0,243 0,180 0,101 0,066 6,7 8,9 127 35 3 50,6 0,520 0,409 0,328 0,231 0,169 0,091 0,056 6,8 7,8 128 25 3 50,4 0,441 0,351 0,289 0,210 0,160 0,089 0,057 6,3 8,9 129 15 3 49,3 0,408 0,326 0,273 0,201 0,151 0,079 0,048 7,1 7,8 130 5 3 49,6 0,402 0,305 0,248 0,176 0,127 0,062 0,035 7,0 8,3 131 TFB LKPG 5 3 48,3 2,182 1,403 0,966 0,576 0,370 0,181 0,126 8,7 8,8 132 STR 307 15 3 48,0 1,838 1,291 0,943 0,588 0,397 0,196 0,135 8,7 9,7 133 HÖGER 25 3 48,5 2,126 1,320 0,909 0,538 0,360 0,189 0,127 8,8 9,7 134 FRAM/BAK 35 3 48,5 1,958 1,272 0,894 0,540 0,370 0,187 0,121 8,7 10,5 135 45 3 48,9 1,812 1,244 0,925 0,578 0,386 0,182 0,122 8,4 9,4 136 55 3 48,7 1,943 1,266 0,880 0,512 0,345 0,169 0,114 8,8 10,2 137 65 3 48,3 1,855 1,222 0,846 0,499 0,338 0,174 0,118 8,4 9,9 138 75 3 49,0 1,496 0,972 0,661 0,404 0,299 0,171 0,123 8,8 9,6 139 85 3 49,5 1,387 0,955 0,665 0,403 0,286 0,164 0,129 8,8 10,5 140 95 3 49,0 1,595 1,055 0,727 0,448 0,314 0,176 0,128 9,0 9,6 141 95 3 49,3 1,350 0,904 0,640 0,404 0,292 0,165 0,124 9,1 9,8 142 85 3 49,3 1,341 0,886 0,627 0,386 0,260 0,147 0,113 9,0 9,9 143 75 3 49,0 1,397 0,891 0,618 0,367 0,264 0,154 0,115 8,7 10,3 144 65 3 48,6 1,614 1,064 0,739 0,448 0,311 0,175 0,125 8,8 9,6 145 55 3 48,2 1,665 1,112 0,766 0,490 0,356 0,179 0,121 8,8 9,2 146 45 3 48,6 1,559 1,103 0,796 0,494 0,340 0,172 0,120 8,8 9,4 147 35 3 48,8 1,608 1,111 0,797 0,492 0,337 0,177 0,122 8,8 9,7 148 25 3 48,6 1,736 1,207 0,884 0,539 0,362 0,175 0,119 8,4 9,9 149 15 3 48,8 1,689 1,192 0,890 0,559 0,375 0,183 0,126 8,7 9,7 150 5 3 48,8 1,491 1,011 0,730 0,469 0,327 0,179 0,131 8,8 10,2 151 TFB LKPG 5 3 48,5 1,067 0,832 0,685 0,503 0,384 0,214 0,144 9,2 8,6 152 STR 309 15 3 49,5 0,999 0,803 0,677 0,515 0,405 0,234 0,158 9,3 9,4 153 HÖGER 25 3 49,4 0,975 0,794 0,679 0,526 0,412 0,240 0,161 9,5 8,2 154 FRAM/BAK 35 3 48,8 0,999 0,798 0,655 0,485 0,372 0,210 0,139 9,2 8,4 155 45 3 48,2 1,019 0,784 0,637 0,453 0,332 0,185 0,131 9,2 9,4 156 55 3 49,9 0,617 0,490 0,406 0,311 0,241 0,150 0,116 8,8 8,8 157 65 3 49,6 0,788 0,650 0,553 0,427 0,335 0,202 0,142 9,0 9,1 158 75 3 49,1 1,207 0,915 0,742 0,533 0,389 0,218 0,151 9,0 8,9 159 85 3 49,0 0,964 0,772 0,641 0,481 0,366 0,202 0,130 9,1 7,5 160i 95 3 49,2 0,764 0,653 0,565 0,447 0,357 0,217 0,149 9,7 9,1 161 95 3 49,2 0,813 0,676 0,582 0,451 0,357 0,210 0,145 9,0 7,8 162 85 3 49,3 0,869 0,698 0,596 0,458 0,364 0,210 0,137 8,8 8,9 163 75 3 48,9 1,122 0,858 0,692 0,499 0,377 0,208 0,146 8,8 9,1 164 65 2 49,5 0,714 0,628 0,544 0,430 0,343 0,204 0,141 8,8 9,1 165 55 3 48,8 0,531 0,443 0,384 0,303 0,246 0,155 0,115 8,7 8,8

(35)

A D E F G H I J K L M 166 45 3 48,7 0,978 0,775 0,646 0,479 0,369 0,208 0,143 8,4 9,7 167 35 3 48,7 0,895 0,725 0,608 0,459 0,359 0,211 0,144 8,8 9,6 168 25 5 3 48,6 1,157 0,888 0,732 0,536 0,407 0,224 0,151 *8,3 9,1 169 15 3 48,9 1,066 0,820 0,669 0,502 0,387 0,222 0,154 8,3 8,2 170I 5 3 49,1 0,945 0,759 0,636 0,479 0,367 0,199 0,142 8,3 9,1 171 TFB LKPG 5 3 48,3 0,886 0,700 0,582 0,418 0,312 0,160 0,103 7,9 10,8 172 STR 314 15 2 49,3 0,381 0,339 0,310 0,259 0,222 0,151 0,115 7,5 10,0 173 HÖGER 25 2 50,0 0,311 0,289 0,270 0,230 0,203 0,143 0,111 8,1 9,9 174 FRAM/BAK 35 2 49,7 0,555 0,477 0,417 0,330 0,265 0,158 0,108 8,1 10,8 175 45 2 49,6 0,657 0,561 0,483 0,375 0,292 0,169 0,115 7,7 10,8 176 55 3 48,4 0,897 0,694 0,572 0,418 0,315 0,166 0,104 8,7 9,2 177 65 3 49,4 1,038 0,782 0,631 0,432 0,313 0,155 0,095 9,2 12,0 178 75 3 48,6 0,539 0,453 0,389 0,298 0,235 0,138 0,098 8,6 12,1 179 85 2 49,5 0,628 0,527 0,445 0,332 0,253 0,138 0,093 8,8 11,4 1801 95 3 49,1 0,654 0,552 0,463 0,341 ,0,258 0,143 0,090 9,7 10,6 181 _ 95 3 49,6 0,636 0,509 0,416 0,291 0,207 0,098 0,065 11,7 12,3 182 75 3 49,4 0,498 0,409 0,348 0,258 0,189 0,090 0,060 12,0 7,5 183 65 3 48,1 0,832 0,649 0,529 0,374 0,273 0,134 0,081 11,8 12,3 184 55 3 48,2 0,838 0,681 0,567 0,410 0,304 0,153 0,095 12,0 11,8 185 45 3 48,7 0,670 0,548 0,468 0,352 0,275 0,155 0,102 12,3 11,1 186 35 2 48,7 0,627 0,531 0,454 0,352 0,277 0,156 0,105 11,8 12,5 187 25 2 49,1 0,400 0,365 0,332 0,276 0,232 0,149 0,102 12,3 15,5 188 15 3 49,1 0,330 0,289 0,256 0,204 0,167 0,103 0,078 11,5 13,2 189 5 2 49,4 0,700 0,575 0,490 0,376 0,293 0,159 0,114 12,8 13,0 190iTFB LKPG 5 3 47,7 1,064 0,741 0,531 0,327 0,258 0,141 0,102 12,0 15,2 191 STR 317 15 3 48,9 0,970 0,725 0,550 0,365 0,270 0,160 0,120 10,8 13,2 192 HÖGER 25 3 49,6 0,911 0,637 0,462 0,310 0,244 0,154 0,113 12,6 14,5 193 FRAM/BAK 35 3 48,4 0,868 0,670 0,539 0,384 0,292 0,169 0,129 12,4 16,4 194 45 3 49,6 0,994 0,722 0,550 0,369 0,280 0,172 0,130 12,9 12,5 195 55 3 49,3 1,172 0,843 0,640 0,418 0,298 0,178 0,137 10,7 15,0 196 65 3 49,1 0,937 0,678 0,510 0,337 0,249 0,151 0,118 12,6 14,4 197 75 3 48,2 0,920 0,691 0,538 0,354 0,250 0,159 0,124 12,3 14,7 198 75 3 48,4 0,914 0,683 0,547 0,390 0,305 0,196 0,156 12,5 18,2 199 65 3 48,0 1,109 0,800 0,601 0,411 0,314 0,192 0,150 11,8 16,1 200I 55 3 48,0 1,130 0,819 0,624 0,416 0,318 0,189 0,143 12,0 16,4 201 45 3 49,0 0,954 0,713 0,575 0,411 0,320 0,201 0,158 12,2 13,9 202 35 3 48,7 0,833 0,652 0,526 0,373 0,274 0,139 0,086 12,6 16,7 203 25 3 47,9 0,917 0,637 0,489 0,343 0,272 0,181 0,144 13,1 16,7 204 15 3 47,8 1,097 0,796 0,614 0,423 0,332 0,206 0,155 12,7 14,4 205 5 3 49,7 1,097 0,785 0,577 0,388 0,298 0,189 0,140 12,9 17,1 206 TFB LKPG 5 3 50,0 0,630 0,521 0,438 0,335 0,265 0,167 0,132 18,7 19,8 207 STR 319 15 3 49,8 0,644 0,537 0,455 0,349 0,280 0,177 0,138 19,2 25,5 208 HÖGER 25 3 50,1 0,599 0,498 0,424 0,330 0,265 0,170 0,136 18,7 24,7 209 FRAM/BAK 35 3 49,9 0,613 0,499 0,417 0,315 0,253 0,158 0,123 18,8 23,7 210' 45 3 49,3 0,574 0,468 0,394 0,296 0,236 0,153 0,124 18,8 24,0 211 55 3 49,6 0,507 0,426 0,372 0,292 0,237 0,156 0,124 19,0 25,1 212 65 3 49,5 0,575 0,478 0,404 0,309 0,249 0,161 0,129 18,7 25,7 213 75 3 49,4 0,604 0,499 0,427 0,330 0,258 0,159 0,120 18,1 25,1 214 85 3 49,3 0,668 0,547 0,454 0,332 0,252 0,158 0,122 18,5 25,3 215 95 3 49,3 0,650 0,520 0,434 0,323 0,253 0,160 0,127 18,3 25,0 216 95 3 49,6 0,530 0,443 0,374 0,291 0,229 0,150 0,124 19,0 24,5 217 85 3 49,3 0,595 0,493 0,417 0,321 0,252 0,158 0,124 19,7 24,3 218 75 3 49,5 0,557 0,450 0,364 0,274 0,221 0,154 0,127 19,0 23,6 219 65 3 49,5 0,560 0,465 0,395 0,304 0,241 0,157 0,127 19,0 23,9 220 55 3 50,0 0,576 0,443 0,363 0,267 0,210 0,134 0,108 18,9 22,9

(36)

Bilaga 1 Sida 15 (15) A C D E F G H | J K L M 221 45 3 50,1 0,514 0,433 0,374 0,295 0,238 0,153 0,119 18,8 24,3 222 35 3 49,6 0,546 0,455 0,392 0,308 0,249 0,161 0,126 19,2 23,4 223 '25 3 ' 49,5 0,557 0,464 0,395 0,305 0,239 0,157 0,125 19,4 23,4 224 15 3 49,6 0,575 0,480 0,409 0,318 0,252 0,161 0,127 19,2 24,7 225 5 3 49,6 0,614 0,512 0,440 0,342 0,271 0,169 0,128 19,5 23,3 226 227 Min 2,0 47,7 0,125 0,108 0,098 0,083 0,070 0,044 0,027 4,8 3,1 228 Max 3,0 50,9 2,182 1,403 0,966 0,588 0,412 0,240 0,161 19,7 25,7 229 Medelvärde 2,8 49,6 0,595 0,461 0,374 0,277 0,216 0,132 0,098 11,0 12,1

(37)

(38)

SAMMANSTÃLLNING AV DEFLEKTlONSDIFFERENSERNA. FWD 76 och FWD 91 mätningar

D0

Minvärde Maxvärde Standardaw. Medelvärde Differens F91-F76 (mm) -0,465 0,365 0,099 -0,070 Absolut diff. F91-F76 (mm) 0,000 0,465 0,092 0,079 Absolut diff/F91 (%) 0,00% 61,43% 9,15% 13,03% D30

Minvärde Maxvärde Standardaw. Medelvärde Differens F91-F76 (mm) -0,097 0,056 0,018 -0,007 Absolut diff. F91-F76 (mm) 0,000 0,097 0,014 0,013 Absolut diff/ F91 (%) 0,00% 59,40% 7,77% 6,33%

(39)

SAMMANSTÃLLNING AV DEFLEKTIONSDIFFERENSERNA. FWD 76 och FWD 81 mätningar

D0

Minvärde Maxvärde Standardaw. Medelvärde Differens F81-F76 (mm) -0,107 0,184 0,033 -0,008 Absolut diff. F81-F76 (mm) 0,000 0,184 0,025 0,023 Absolut ditt/F81 (%) 0,00% 54,55% 8,03% 6,75% D45

Minvärde Maxvärde Standardaw. Medelvärde Differens F81-F76 (mm) 0070 0,123 0,025 0,013 Absolut diff. F81-F76 (mm) 0,000 0,123 0,019 0,021 Absolut ditt/F81 (%) 0,00% 44,73% 7,79% 8,15% D60

Minvärde Maxvärde Standardaw. Medelvärde Differens F81-F76 (mm) -0,089 0,084 0,024 -0,002 Absolut diff. F81-F76 (mm) 0,000 0,089 0,017 0,018 Absolut diff./F81 (%) 0,00% 72,36% 9,87% 8,83%