ISSN 0347-6049
V Pfmeddelande i
437
'
1987
Provning av mekaniska egenskaper
hos marshallprovkroppar
- Resilientmodul, drag- och utmattningshållfasthet
för provkroppar med olika massasammansättning
Nils-Gunnar Göransson och Bengt-Åke Hultqvist
w Vägoch Trafik-
Statens väg- och trafikinstitut (VT!) * 581 01 Linköping
ISS/V 0347-6049
V meddelande___
437
1987
Provning av mekaniska egenskaper
hos marshallprovkroppar
- Res/lientmodul, drag- och utma ttningshä//fasthet
för provkroppar med olika massasammansättning
Nils-Gunnar Göransson och Bengt-Åke Hultqvist
VTI, Linköping 1987
w Väg'00/1 817,6
Statens väg- och trafikinstitut (VTI) - 581 01 Linköping
INNEHÅLLSFÖRTECKNING
SAMMANFATTNING SUMMARY
1 INLEDNING OCH FÖRSÖKSUPPLÄGGNING
2 PROVKROPPARNAS SAMMANSÄTTNING
3 BESTÄMNING AV RESILIENTMODUL (DYNAMISK
E-MODUL)
3.1 Metoder
3.2 Resilientmodulens beroende av belastningspulsen 3.3 Jämförelse med Chevrons standardutrustning 4 UNDERSÖKNING AV INDIREKT
DRAGHÅLL-FASTHET
5
UNDERSÖKNING AV
UTMATTNINGSHÅLL-FASTHET
6 RESULTATDISKUSSION
6.1 Resilientmodul - indirekt draghållfasthet 6.2 Resilientmodul - utmattningshållfasthet
7 UTVÄRDERING AV MEKANISKA EGENSKAPER
FÖR PROVKROPPAR MED OLIKA MASSASAMMANSÄTTNING
8 REKOMMENDATIONER FÖR FORTSATT ARBETE
REFERENSER BILAGOR VTI MEDDELANDE 437 Sida III O O \ I\J I 10 11 15 15 16 17 20 22
Provning av mekaniska egenskaper hos marshallprovkroppar
- Resilientmodul, drag- och utmattningshâllfasthet för provkroppar
med olika massasammansättning '
av Nils-Gunnar Göransson och Bengt-Åke Hultqvist
Statens väg- och trafikinstitut (VTI)
581 01 LINKÖPING
SAMMANFATTNING
En belagd vägs överbyggnad dimensioneras normalt för två kritiska pâkänningar - dels den horisontella dragtöjningen i beläggningens under-kant - dels den vertikala trycktöjningen på terrassnivån. Dessa två töjningar kontrollerar utmattning av beläggningen respektive deforma-tion av undergrunden.
I denna undersökning, som får ses som ett förförsök, har intresset inriktats på beläggningens resilientmodul, draghållfasthets- och utmatt-ningsegenskaper. Syftet har varit att studera- dels olika mekaniska provningsmetoder för cylindriska provkroppar - dels de mekaniska egenskaperna för provkroppar med olika massasammansättning.
Marshallprovkroppar med olika massasammansättning har tillverkats och provats på VTI:s laboratorium. Belastningsriktningen har i samtliga fall varit längs en godtyckligt vald diameter (pressdragprovning). Tre olika mekaniska egenskaper har studerats: resilientmodul, draghållfast-het och utmattningshâllfastdraghållfast-het.
Detta förförsök visar på klara samband mellan resultaten från de olika provningsmetoderna.
- Draghållfastheten ökar när resilientmodulen ökar.
- Utmattningshållfastheten (konstant Spänningsamplitud) ökar på-tagligt när resilientmodulen ökar.
II
Undersökningen visar som väntat att massasammansättningen har stor inverkan på de mekaniska egenskaperna. Även bindemedelstypen inver-kar på de mekaniska egenskaperna. Provkroppar tillverkade med samma stenmaterial och samma kornkurva erhöll bättre egenskaper vid rums-temperatur om det ingående bindemedlet ersattes av ett hårdare (B 85 istället för B 180). För provkroppar tillverkade av tät massa
(hâlrums-halt 2-6 %) hade hâlrums(hâlrums-halten inte någon avgörande betydelse för de
mekaniska egenskaperna.
III
Mechanical properties of Marshall test specimens
- Resilient modulus, tensile strength and fatigue properties of test specimens with varying mix compositions.
by Nils-Gunnar Göransson and Bengt-Åke Hultqvist
Swedish Road and Traffic Research Institute (VTI)
5-581 01 LINKÖPING Sweden
SUMMARY
A road pavement is normally designed for two critical strains - the horizontal tensile strain at the bottom of the bound layers and the vertical compressive subgrade strain. These two strains affect fatigue in the pavement and deformation in the subgrade.
In this investigation, a pilot test, interest has been focused on resilient modulus, tensile strength and fatigue properties of the pavement. The aim has been to study various methods for testing marshall test specimens and also to study mechanical properties for specimens of different mix compositions.
Marshall test specimens with different mix compositions have been manufactured and tested in the Institute's laboratory. In all cases, the direction of loading has been along an arbitrarily chosen diameter (indirect tensile test). Three different mechanical properties have been studied: resilient modulus, tensile strength and fatigue strength.
'The pilot test shows clear relations between the results from the different test methods.
- Tensile strength increases when the resilient modulus increases. - Fatigue strength increases sharply when the resilient modulus
increa-SGS.
IV
The investigation shows as expected that the mix composition exerts considerable influence on the mechanical properties. The type of binder also influences the mechanical properties. Test specimens made of the same mineral aggregate and. the same particle size distribution achieved better properties in room temperature if the binder was
replaced'by a harder one (penetration 85 instead of penetration 180). In
test specimens manufactured of dense mix (voids ration 2-6 %) the voids ratio had no decisive influence on the mechanical properties.
1 INLEDNING OCH FÖRSÖKSUPPLÄGGNING
En belagd vägs överbyggnad dimensioneras normalt för två kritiska pâkänningar - dels den horisontella dragtöjningen i beläggningens underkant och dels den vertikala trycktöjningen på terrassnivân. Dessa två töjningar kontrollerar utmattning avbeläggningen respektive defor-mation av undergrunden.
\\
\\
\\
\\
\
//
//
//
//
/
I BeläggningÖver-
:
E:h
byggnad Gruslager { 1 EV Terrassyta Undergrund 8h == dragtöjning EV = trycktöjningI denna laboratorieundersökning har intresset inriktats på bituminösa beläggningars resilientmodul, draghâllfasthets- och utmattningsegen-skaper. Dessa mekaniska egenskaper är beroende av hur beläggnings-massan är sammansatt och packad samt av vissa yttre faktorer såsom temperatur, belastningshastighet, belastningspulsens form m m. De ytt-re faktoytt-rerna har hållits så lika som möjligt.
Undersökningens syfte var att
- dels studera olika metoder för provning av cylindriska
prov-kroppars mekaniska egenskaper
- dels bestämma de mekaniska egenskaperna för provkroppar med
olika massasammansättning.
I undersökningen som är av orienterande karaktär ingår 11 olika
belägg-ningsmassor som har packats enligt Marshall. Provkropparnas mekaniska egenskaper har utvärderats genom bestämning av:
- Resilientmodul (dynamisk E-modul) vid konstant kraftamplitud (+210C)
° Indirekt draghâllfasthet vid konstant belastningshastighet (+10°C) ° Utmattningshållfasthet vid konstant spänningsamplitud (+210C) Vid alla tre bestämningarna har provkropparna belastats vertikalt med belastningsriktningen längs en godtyckligt vald diameter (se
nedanstå-ende figur). Provningsutrustningen visas i bilaga 1.
p BELASTNINGSBOM PROVKROPP / d 'Q :1 1 i I I P = Last d = Provkroppens diameter = 101.6 mm h = Provkroppens höjd = 63.5 i 5 mm a = Belastningsbommens bredd = 12,7 mm VTI MEDDELANDE 437
DR
AG
1T
RY
CK
Denna typ av belastning ger upphov till följande spänningsbild i provkroppen. HORISONTALPLANET VERTIKALPLANET _\
K
L
vy
0;
X X\!'x_
_/ DRAG | TRYCK _ I 0;: HORISONTELL SPÅNNING (rr VERTIKAL SPÄNNINGFör samtliga provkroppar har resilientmedulen bestämts. Provserien har sedan delats i två delar. Den ena har undersökts med avseende på indirekt draghâllfasthet medan den andra har undersökts med avseende på utmattningshållfasthet.
2 PROVKROPPARNAS SAMMANSÃTTNING
I undersökningen ingår 12 olika provgrupper (A-L). Varje grupp består av 6-8 st marshallprovkroppar som är tillverkade av en viss massatyp. Massorna i grupp A-I är tillverkade på VTI:s laboratorium med VTI:s
referensstenmaterial (Skärlundagranit). Massorna i grupp 3 och K är
tillverkade vid Dala-asfalt i Gustavs och massan i grupp L är tillverkad vid KVB:s verk i Kil. Samtliga marshallprovkroppar är tillverkade på VTI:s laboratorium. Provgrupperna skiljer sig med avseende på korn-kurva, stenmaterial, bindemedelshalt, bindemedelstyp, packningsinsats, eventuell fibertyp och fibermängd. Valet av provgruppernas massasam-mansättningar har ej utförts med någon genomgående systematik utan de valda blandningarna får ses som exempel på några intressanta massatyper. Stora skillnader råder mellan massornas sammansättning. Grupp Massatyp Kornkurva Bindem. Bindem.
halt typ
A MABIZT R'ef A 6,0 B 180
B
HABlZT
Ref A
6,0
B 85
c
MABIZT
Ref A
6,0
B l80+5 % BVAI)
D MAB12T, '
dubbel packning Ref A 6,0 B 180
E MAB12T, glasfiber 0,25 % Ref A 6,0 B 180 F MAB12T, glasfiber 0,50 % Ref B 6,0 B 180 G MABIZT, cellulosafiber 0,25 % Ref B 6,0 B 180 H MAB12T, cellulosafiber 0,27 % Ref B 6,5 B 180
I
HABDIZ
Drän
5,2
B 85+VP 752)
J HAB12T Gustavs 6,5 B 85 K HABIZT, stâlfiber 1,5 % Gustavs 6,5 B 85 L RUBIT 12 Rubit 8,2 B 85l) Polymertillsats, ICI ethylene vinyl acetate 18-150
2) Vidhäftningsbefrämjande medel, Keno Gard Lilamin VP 75 Fullständiga recept visas i bilaga 2.
3 BESTÄMNING AV RESILIENTMODUL (DYNAMISK E-MODUL) Normalt karaktäriseras ett materials mekaniska egenskaper genom att dess E-modul anges. Bituminösa material uppför sig dock ej enbart elastiskt utan uppvisar även viskösa och plastiska egenskaper. De viskösa och plastiska egenskaperna är till stor del beroende av tempera-tur och belastningshastighet. Vid låg temperatempera-tur och/eller hög belast-ningshastighet överväger de elastiska egenskaperna, vilket innebär att en elasticitetsmodul (resilientmodul) kan definieras.
3.1 Metoder
Vid Chevron Research Company i Kalifornien har Schmidt (5) utvecklat en icke förstörande laboratoriemetod för bestämning av Resilientmodu-len (MR) för cylindriska provkroppar av bituminösa massor. I ASTM:s normer (1) finns en liknande metod redovisad, där det rekommenderas att man vid bestämningen använder en betydligt större belastning. Denna orsakar i många fall ej enbart elastiska utan även'kvarstående deformationer i provkroppen.
Rigg :för bestämning av resilientmodul
Undersökningen i föreliggande studie följer Chevron-metoden med ett
fåtal avvikelser (se 3.3). Resilientmodulen har bestämts i institutets
MTS-utrustning. För att kunna mäta de mycket små deformationerna har en speciellt utformad mätram tillverkats. Denna har monterats direkt på provkropparna (se bild föregående sida).
Provkroppen utsätts för en mindre, ej förstörande, vertikal belastnings-puls med riktningen längs en godtyckligt vald diameter (se fig sidan 2). Den mot belastningen hörande horisontella elastiska deformationen mätes. Provkroppen vrides därefter ett kvarts varv och mätförfarandet upprepas. Om avvikelsen mellan mätvärdena överstiger 15 % göres en ny bestämning. Medelvärdet av mätningarna i de båda riktningarna användes för att beräkna provkroppens resilientmodul (MR).
För att fixera provkroppen i rätt läge och för att undvika att belast-ningscylindern lättar från provkroppen pålägges en mindre statisk grundlast på ca 30 N. Den dynamiska belastningspulsens storlek (P) är ca 300 N och verkar under 0.1 5. Vilotiden mellan varje belastningspuls är 2.9 5.
Resilientmodulen (MR) beräknas enligt formeln
a
MR :ES-;LD (MPa)
4
hoAd
där P = dynamisk last 1 N
x)
= Poissons tal (sättes i regel till 0.35 vid rumstemperatur)
h = provkroppens höjd i mm
Ad
= horisontella elastiska deformationen i mm
..
. _
_ 0.623 P
Efter forenkling. MR .. W_ (_Mpa)
Provkropparnas resilientmoduler har bestämts vid rumstemperatur (19-2300. Temperaturberoendet i detta intervall visade sig vara ca 8 % per grad C. För att kunna jämföra resilientmodulerna korrigerades de med avseende på temperaturen till en referenstemperatur av ZlOC.
Vid samtliga bestämningar har Poissons tal satts till 0.35. Vid noggranna mätningar bör Poissons tal bestämmas för varje provkropp. Detta förutsätter att även den vertikala elastiska deformationen kan mätas. Resultat av utförda resilientmodulbestämningar visas i bilaga 4.
3.2 Resilientmodulens beroende av belastningspulsen
Resilientmodulen är som tidigare nämnts beroende av provkroppens temperatur. Andra inverkande parametrar är belastningspulsens form och belastningshastigheten. En fullständig resilientmodulbestämning bör enligt ASTM (l) utföras vid olika temperaturer, med olika storlek på den dynamiska lasten (ger säkrare bestämning) och med olika belast-ningstid.
På en av provkropparna utfördes en sådan mer fullständig resilient-modulbestämning. Storleken på den dynamiska lasten ändrades i fyra
steg (150, 300, 600 och 1200 N). Belastningspulsen varade 0.1
respekti-ve 0.2 s. Resultatet redovisas i nedanstående diagram.
PlNl 1500 -\ m b-éP \ Q. mo_ . x* Sweco N" 15 2 s 500.. .-V? 5 ä ä 0 x 5 o 0 E [microsh'uinl o ,_ 10 15 20 HEDELTOJNlNG .
Resilientmodulens beroende av belastningstiden.
3.3 Jämförelse med Chevrons standardutrustning
I Sverige har Nynäs Petroleum sedan början av 1970-talet haft möjlig-het att bestämma resilientmcdulen för beläggningsprovkroppar. Den utrustning som finns i Nynäshamn är inköpt från Chevron i Kalifornien. Utrustningen 50m finns på VTIoch som är använd vid denna undersök-ning skiljer sig på några punkter från Chevrons standardutrustundersök-ning.
-
VTI-utrustningens belastningspuls åstadkoms av ett _\ hydrauliskt
system medan Chevronutrustningen använder pneumatik. Detta medför att utseendet på belastningspulserna blir olika. Längre
belastningstid ger lägre resilientmodul (se 3.2): _
VTI-hydraulik - CHEVRON -pneum atik
0,15 | 0,15 TID ' b 5_ (I)
<
l {
f
4 .- VTI-utrustningen är försedd med fasta belastningsbommar som är parallella med varandra. Pâ Chevronutrustningen är den övre belastningsbommen ledad och ej fast monterad.
- VTI-utrustningen är försedd med belastningsbommar av hård-metall. På den utrustning som används vid Nynäs är belastnings-bommarna försedda med ett tunt gummiskikt.
- Vid VTI används en bombredd på 12,7 mm medan bombredden som används vid Nynäs är 18 mm. Större bredd ger lägre
resilient-modul.
- Vid VTI utförs bestämningen vid en dynamisk last på ca 300 N medan man vid Nynäs använder en något mindre last ca 200 N.
För att undersöka hur ovanstående skillnader inverkade på resilientmo-dulbestämningen provades vissa provkroppar även i Chevronutrustningen hos Nynäs. En provkropp med representativ resilientmodul utvaldes från varje provgrupp. Provkropparnas resilientmodul bestämdes i rumstem-peratur. De framräknade modulerna korrigerades med avseende på temperaturen till referenstemperaturen 21°C.
Undersökningen visade att Nynäs utrustning redovisade en resilient-modul som genomgående var lägre än den resilientresilient-modul som hade bestämts med VTI-utrustningen. Linjär regression visar att modulen bestämd med Nynäs utrustning genomgående Var 76 % av modulen
bestämd vid VTI med en korrelationskoefficient på 0,98 (se bilaga 3).
10
4
UNDERSÖKNING AV INDIREKT DRAGHÅLLFASTHET
Tre provkroppar, i två fall fyra, från varje massasammansättning har undersökts med avseende på indirekt draghâllfasthet vid +lO°C (VTI:s referenstemperatur). Undersökningen är utförd med indirekt dragprov-ning där provkroppen belastas vertikalt med belastdragprov-ningsriktdragprov-ningen längs en godtyckligt vald diameter (se fig sid 2) och med en konstant
belast-ningshastighet (50 mm/min). Lasten som överföres till provkroppen via
två motstående bommar åstadkommer en nära nog konstant dragspän-ning i provkroppen (se tig sid 3). Brottlasten samt den vertikala
deformationen vid brott avläses.
Den indirekta brottspänningen beräknas enligt följande formel:
cbr:
2"? (MPa)
n -h-d brottlasten 1 N provkroppens höjd i mm provkroppens diameter i mm där Q D ' F U u u |.Resultat från undersökning av indirekt draghâllfasthet visas i bilaga 4.
Rigg för undersökning av indirekt draghållfasthet
ll
5 UNDERSÖKNING AV UTMATTNINGSHÅLLFASTHET
Laboratorieundersökning av provkroppars utmattningshâllfasthet utfö-res i regel på något av följande två sätt:
- Provning med konstant spänning (en serie cykliska
spänningsvaria-tioner med konstant spänningsamplitud).
- Provning med konstant töjning (en serie deformationscykler med konstant elastisk deformation).
I denna undersökning har provningen utförts i rumstemperatur (19-230C) med konstant spänningsamplitud. Samma provningsuppställ-ning har använts som för indirekta dragprovet (kapitel 4). Den pulse-rande lasten har valts så att den horisontella dragspänningsamplituden U xi provkroppen blev 0.3 MPa.
Rigg för undersökning av utmattningshållfasthet
12
Förutom den pulserande lasten utsattes provkroppen för en mindre statisk grundlast (100 N). Den pulserande lasten följde en haversine-kurva där belastningstiden var 0.1 5 och vilotiden mellan varje belast-ningspuls var 1.4 5. 1,5 5 0,1 5 1,1. 5 LA ST
TIDJL
JL
_ _ äLastdiagram (vertikal belastning)
Under försökets gång registrerades provkropparnas horisontella
defor-mation på skrivare. Defordefor-mationen består av en dynamisk (Dd) och en
permanent (Dp) del.
DE FO RM AT IO NL)
TIDDeformationsdigram (horisontell deformation)
13
Utmattningshållfastheten har beskrivits med antal belastningsväxlingar till brott (Nf) och har utvärderats från den permanenta deformations-r
kurvan.
Dp
Nf= ANTAL BELASTNINGAR nu.,
UTMATTNINGSBROTT
HO RI SO NT EL L PE RM AN EN T DE FO RM AT IO N/
ANTAL BELASTNINGARNr
Samband mellan antal belastningar och horisontell permanent deforma-tion.
Utmattningsbrott kan definieras på olika sätt. 'Det är huvudsakligen tre brottkriterier som står omtalade i litteraturen. Utmattningsbrott före-ligger när:
- Fullständigt brott inträffar i provkroppen. Högst olämpligt brott-kriterium.
- En initiaJSpricka först observeras. Svår att upptäcka samt kräver
kontinuerlig, noggrann bevakning.
- Styvheten har reducerats till en viss nivå, eller den permanenta deformationen uppnår ett bestämt värde.
14
I denna undersökning har en variant av den tredje definitionen använts. Utmattningsbrott ansågs föreligga då den permanenta deformations-kurvan antagit en lutning som motsvarade en deformationsökning av 2 tim per belastning. Utmattningshållfastheten har uttryckts med an-talet belastningsväxlingar (Nf) fram till denna punkt på deformations-kurvan. En fördel med denna brottdefinition är att utmattningsbrottet ej påverkas av initialdeformationen. Ojämn anliggning av bommar och/eller givare kan medföra att deformationen registreras felaktigt i
initialskedet.
Resultat från undersökning av utmattningshâllfasthet visas i bilaga 1+.
15
6 RESULTATDISKUSSION
Beläggningsmassors mekaniska egenskaper kan bestämmas på olika sätt. I denna orienterande undersökning där resultat och slutsatser får anses som preliminära har tre olika egenskaper undersökts på marshall-provkroppar. Dessa är resilientmodul, indirekt draghållfasthet och ut-mattningshållfasthet. Vid samtliga undersökningar har belastningsrikt-ningen varit längs en godtyckligt vald diameter (se fig sid 2). Då alla tre egenskaperna beskriver den mekaniska hållfastheten bör ett visst
sam-band råda mellan dessa tre storheter. De studerade sambanden visar:
- Indirekta draghållfastheten ökar med ökad resilientmodul.
- Utmattningshållfastheten uppvisar en kraftig ökning med ökad
resilientmodul.
De nedan redovisade sambanden skulle troligen förbättras om undersök-ningen utfördes på mer likartade massor, där bindemedelstyp och -halt samt stenmaterial och kornstorleksfördelning varieras. Av
undersök-ningen framgår, som väntat, att speciellt Rubitmassan (L) och
drän-massan (I) avviker från uppställda regressionskurvor. Provningsmeto-diken är ej heller avsedd för öppna massor.
6.1 Resilientmodul - Indirekt draghållfasthet
Studier av sambandet mellan resilientmodul och indirekt draghållfasthet visar att den indirekta draghållfastheten ökar med ökad resilientmodul. Väljes en regressionskurva av typ obr -.- A + B ln MR uppnås
korrela-tionen r2 = 0.78 med A = -6.63 och B = 1.12 (bilaga 5:1).
16
6.2 Resilientmodul - Utmattningshâllfasthet
Sambandet mellan resilientmodul och utmattningshâllfasthet visar att utmattningshållfastheten ökar kraftigt med ökad resilientmodul. En lämplig regressionskurva har formen I-Nf = A 0 ME). Med A = 1.09 - 10"12
och B = 4.69 uppnås korrelationen r2 = 0.89 (bilaga 5:2).
Utmattnings-hållfastheten ökar drastiskt när resilientmodulen överstiger 3000 MPa. En ökning av resilientmodulen med 1000 MPa till 4000 MPa medför en ökning av utmattningshållfastheten med fyra till fem gånger.
Resilientmodulen minskar när graden av utmattning ökar (bilaga5z3).
Den minskar påtagligt under ett kort initialskede, men antar därefter ett nästan konstant värde samtidigt som den permanenta deformationen är proportionell mot antalet belastningar. När deformationskurvan uppvisar ett accelerrerande förlopp minskar resilientmodulen kraftigt.
17
7 UTVÄRDERING AV MEKANISKA EGENSKAPER FÖR
PROVKROPPAR MED OLIKA MASSASAMMANSÄTT-NINGAR
Av undersökningen, som bör anses som orienterande, framgår att provkroppar med olika massasammansättning skiljer sig markant från varandra när det gäller mekaniska egenskaper. Goda samband mellan resultat från de olika provningsmetoderna råder (se kap 6). Ett högt värde på resilientmodul motsvaras av höga värden på indirekt draghåll-fasthet och utmattningshålldraghåll-fasthet. I tabell på sidan 18 har massa-sam mansättningarna rangordnats med hänsyn till de mekaniska
egenska-perna (i varje grupp A-L ingår 6-8 provkroppar, se bilaga 4).
Provkroppar tillverkade av stålfibermassa (K) uppvisade de bästa meka-niska egenskaperna. I förhållande till motsvarande referens från Gustavs (3) hade dessa nästan dubbelt så hög resilientmodul. Utmatt-ningshållfastheten och indirekta draghållfastheten var betydligt bättre - än _för någon av de övriga. Utmattningsförsöket avbröts efter 300 000 resp 500 000 belastningar utan att någon nämnvärd deformation hade
inträffat.
En annan intressant sammansättning är Rubitmassan (L) vars prov-kroppar uppvisade hög resilientmodul och bra utmattningshållfasthet. Den indirekta dragprovningen har dock givit ett ganska lågt värde. Någon egentlig referens saknas.
Övriga massasammansättningar som har komponerats och tillverkats vid VTI bestod genomgående av Skärlundagranit. Två olika kornkurvor har använts för de täta massorna, kurva A och B. I några massor har fibrer tillsatts och/eller bindemedelstypen ändrats.
18
Massasammansâttning Bindem.- H MR U br Nf
(Se även kap 2)
: typ/halt
°/o MPa MPa st
K. HAB12T, stålf. 1.5 % B85 4.3 7840 3.32 »300000 Gustavs 6.5% L. HABlZT Rubit B85 3.0 4950 2.40 218600 Kil 8.2°/o J. HAB12T ref B85 3.6 4170 3.07 147400 Gustavs 6.5% B. HABlZT ref B85 2.8 ' 4150 3.04 111200
VTI kurva A 6.0°/o
C. MABIZT EVA B180+EVA 3.6 3620 2.53 44800
VTI kurva A 6.0%
E. MABIZT, glasf. 0.25 % B180 4.3 i 3380 2.54 41700
VTI kurva A 6.0%
A. MAB12T ref B180 2.9 3050 2.49 31500
VTI kurva A 6.0%
H. MABIZT, cellf. 0.27 °/o B180 4.0 2800 2.28 5900
VTI kurva B 6.5% 7
G. MAB12T, cellf. 0,25 % B180 5.2 2620 2.10 6500
VTI kurva B 6.0%
D4. MABIZT, dubbel packn. B180 2.0 1700 2.09 6200
VTI kurva 'A 6.0% F. MAB12T, glasf. 0,50 % B180 7.6 1380 1.55 300 VTI kurva B 6.0% I. HABD12 B85+VP75 25.2 1550 1.02 0 VTI 5.2°/o
H
= hålrumshalt
MR = resilientmodul (+21°C)cbr = Indirekt dragspänning vid brott (+10°C)
Nf = antal belastningar till utmattningsbrott (+21°C)
Av undersökningen framgick att bindemedelstypen inverkade på prov-kropparnas mekaniska egenskaper. Provkroppar tillverkade med samma stenmaterial och samma kornkurva erhöll bättre egenskaper vid rums-temperatur om det ingående bindemedlet ersattes av ett hårdare (B 85 istället :för B 180). En förbättring av egenskaperna erhölls även när det ingående bindemedlet (B 180) modifierades med E.V.A.
Provkroppar som var tillverkade av massor med tillsats av glas- eller cellulosafiber uppvisade i flera fall sämre egenskaper än motsvarande referens. De enda provkroppar som uppvisade bättre egenskaper var de
19
med låg tillsats av glasfiber (E). Möjligen var de valda fibermängderna ej optimala.
De i undersökningen sämsta mekaniska egenskaperna fick provkroppar tillverkade av dränerande asfaltbetong (I). Denna massa är dock till sin sammansättning uppbyggd på ett helt annat sätt än de täta och medtogs för att komplettera undersökningen. Provningsmetcdiken är ej tillämp-ningsbar på denna massatyp.
' Ett frågetecken kan sättas för provkroppar från grupp D. Dessa var
tillverkade av referensmassa (samma som grupp A) men hade packats
med dubbelt antal slag. Jämföres A med D framgår att hålrumshalten har minskat från 2.9 till 2.0 %. Det anmärkningsvärda är att de mekaniska egenskaperna försämrades. En ökad packning förbättrar i regel de mekaniska egenskaperna. Vid analys av massan har inget fram-kommit som kan förklara de försämrade egenskaperna.
20
8 REKOMMENDATIONER FÖR FORTSATT ARBETE
I denna orienterande undersökning har mekaniska provningsmetoder för cylindriska provkroppar studerats. Dessa har varit tillverkade av asfalt-massor med olika sammansättning. Det fortsatta arbetet bör innehålla dels litteraturstudier av mekaniska provningsmetoder (särskilt utmatt-ningsprovning) dels mer grundläggande laboratorieundersökning av svenska asfaltmassor.
Laboratorieundersökningen bör innehålla följande:
- Undersökning av mekaniska egenskaper för asfaltmassor vars sammansättning varieras systematiskt med avseende på bindeme-delstyp och -halt samt stenmaterial och kornstorleksfördelning. - Bestämning av verkligt värde på Poissons tal v, med utgångspunkt
från uppmätt horisontell och vertikal elastisk töjning
- Temperaturkänsligheten studeras för resilientmodulen (MR) och
Poissons tal (v) genom att dessa bestämningar göres vid olika
temperaturer (minst tre).
- Utmattningshållfasthetens temperaturberoende studeras.
- Utmattningsprovning utförd med konstant spänningsamplitud jäm-föres med utmattningsprovning utförd med konstant elastisk töj-ning.
- Resilientmodulbestämning (MR) och utmattningsprovning utföres vid olika töjningsnivåer. Normalt bör resilientmodulen bestämmas vid en medeltöjning på c:a 10 microstrain (över provkroppens
horisontella diameter). Den maximala töjningen antar då vid
rumstemperatur ungefär samma storleksordning som dragtöj-ningen i en belastad asfaltbeläggning.
- De mekaniska egenskaperna för cylindriska provkroppar jämförs
med motsvarande egenskaper för balkar.
21
- Fältmässiga bestämningar av mekaniska egenskaper (fallvikt) jäm-föres med laboratoriebestämningar.
22
REFERENSER
l. ASTM D 4123-82 - "Standard Method of Indirect Tension Test for
Resilient Modulus of bituminous Mixtures. Annual Book of ASTM Standards".
2. Brown S.F. -"An Introduction to the Analytical Design of Bitumi-nous Pavements." University of Nottingham 1980.
3. Kennedy T.W. - "Characterisation of Asphalt Pavement Materials Using the Indirect Tensile Test". Asphalt Paving Technology 1977. 4. Kennedy T.W. et al - "Procedures for the Static and Repeated
load indirect Tensile Test". The University of Texas at Austin. 5. Schmidt RJ. - "A Practical Method for Measuring the Resilient
Modulus of Asphalt Treated Mixes." Highway Research Record, No 404.
6. Vallejo 3:, Kennedy T.M. och Haas R. - "Permanent Deformation
Characteristics of Asphalt Mixtures by Repeated - Load Indirect Tensile Test." The University of Texas at Austin 1976.
BILAGOR
Bilaga 1 Provningsutrustning
Bilaga 2 Beläggningsmassor - recept
Bilaga 3 Jämförelse mellan resilientmoduler bestämda med olika utrustningar
Bilaga 4 Resultatsam manställning
Bilaga 5:1 Samband resilientmodul - indirekt draghållfasthet Bilaga 5:2 Samband resilientmodul - utmattningshållfasthet
Bilaga 5:3 Resilientmodulens förändring vid ökande grad av utmattning Bilaga 5:4 Samband indirekt draghållfasthet - utmattningshållfasthet
Provningsutrustning Bilaga 1 KRAFTGIVARE
&\ e
r
\
\
7
LÄGESGIVARE VTI MEDDELANDE (+37Bilaga 2 l Beläggningsmassa A Massatyp MAB 12 T
Bindemedel
8180 (a)
Bindemedelshalt 6.0 °/o Stenmaterial Skärlundagranit Tillsats -Kornstorleksfördelning20
m
04
'I Y Y I ' I T T V ' ||I I Y 1 V ' T l I' Y I Y T F Y I ' I Y Y W T I I I I V I T I Il ll ll lf i 1 H I [ I nr " t un n n n p n U T Y T ' I T Y Y I m I 9 ||I I I I V [ T I T I T T TT T 7 7 T r ' r m r vv m I 1 '111:*3 ' Y T ' 1 I I ' I Y I I T I T m 1 l \ -1 -1 T r " 5.! I ... J .-4 LW * ITII In; _. 0 1 4 -1 nr'O 200 |OO 80 50 40 50 20 If) IO 5 ; 'D '5 20 50 40 60 ac i J 1 i J 1 l 1 L 4 l 1 I 1 i LJ I 1 L! I 1 L- p. bt P. : : I : 5 i I j1 : i I i .- _- L 1- b t h o p b i- » :- b- .-p b c . F : : : t : : : t : t : ' : * * b ' I :- p- b 90 '- .. L- » b- .. h h . - .. n- » b .-c I_ *- p- r_ "'1 r-- .. L' .. P' "" :- r i- l- : b : r : : 0) L- - : E I; E .- .- i. .. - :- b- n- - h- i-U - i- ; I- D t - .-P . 0 c 7. ; hr I- : : I- :- : h h p b I. I- .. . r- . .-s.. '.- :' r' ,- L- :- -D -P- r -_ u- p r p b I. ... . E I " o- C : b : y- : i: i- n. : i: PE E- L'p Zp b5 E:- Ii- .-L' r-.'T .'1. _- - p - - - L- :- i-b > Z- :I:° I:- C.- EE- I:- I:- ":- "L" " :-;- b b- ;- I- I- .- : : : 0 60 r .- h p i- I.- _ - r '-0 .:L I.i; I- L'P ' :u- :" :' 'E : Un _ _ r- r- - _ - ;- L- h-- .. L'. E " E E " " E i- u- .n - I- .- : h : 50 r- ;- nu b- » hr - v-:0 5 I. p- p b I- ;-C E Z E E E * " E - o p ;- I- I- : : _ h _ i_ ,- I- - :- :. L_ u.. L' E Z .7. I I 40 '- b :- . h h P '-m '- r- :- p- - p. _ - _ b '0 _t : : E E I'- *F E i h h _ h E F - F L L' E ',I E 'E ' Q) ," 7' L L- L' u.. C' ._ b .. m .'- > I- : - u. .. i-n .. p p I'b i- . h 0 c _ / E ;-: F. L' F .- _ hh :_/h- *- C'C
-P
:-
bP
r_ b- .5 _-: b ;- -. h-_ b _ b c :- ... p bI! 11'7177T
' h m ' T H F I H H r um ! " r n n n n n n p n r * " tun n l ! 1 I I i I I' I I I ITi'Ia Å I I i{x[
0,05 0.074010 0,15 0.2 0.: 0.405
Lo I.5 2
i
Ib! ss; 20 39 405er
0.03:
0,062
0,125
0,25
5,6 8 2 lb
52
64
Marshallpackning 50 slag/sida Skrymdensitet 2.359 g/cm3 Kompaktdensitet Vi 2.430 g/c:m3 Hålrumshalt 2.9 % VMA (HIA) 17.1 0/0 Asfaltfyllt hålrum 82.9 0/0 Bruksfyllnadsgrad 88.7 0/0 VTI MEDDELANDE 437|0
0
Passerande mönqd, viktprocenf
Be läg gn in gs ma ss a B Ma ss at yp Bi nd em ed el Bi nd em ed el sh al t St en ma te ri al Ti ll sa ts Ko rn st or le ks för de ln in g2
0
n r : --0IDO
80
1
L
Bi
la
ga
2
2 H A B I Z T B8 5 (b) 6.0 % Sk är lun da gr an it50
40
510'
20
If)
§0
Il0
IS
210
20
1 140
60
8
; l n l e ...EN 1 I ÃT I I I TTTTIYIII ITTVITTTT IV'YIWKQI 'III[|I||\
Tllllil|T TrYrITTvI IIYYIIiIF 'IIIIVITI
[rrTv I|H|vnv HYT]IIIT IYIYITTTT
LT
\\\
\
TYTT'IIII TTYIIUYIV YTTI'IWII
Il' TTTT1TIIV 'IIYIYTTV IYII'IV'I 'I'I'IYII Il'I'I171 III'III IIIT'YTT' 'ITT'II'Y
I IIII'IIVI IV'I'IYI' II1711YTT IrlYIIIIT YITIIYIYT Ilvvlvvvv
vrvr'rnv rTYTrTW1YFTTerTerillilli Tllflllll IIIIIFTVT IIIIIIHT YYIIITH
HTTTIVTI Nunn rtwlvnfnlqrnl nnlnn WTIIIIII YYIYII\ IIITIII 17 11
I-VTTTITTTTHVTI|1W vnqurr nn'rnv IHIern IHITIHI Hvava Hultin IYIIPIII HIIUUI
T I F A I I i E
m nirpvnüvnprav vl'vanr1nvpr-n'1rn|\r\11nvpn1 ilH'Jn nuqrnv 'HYFIH LHHIIITF
0.0 5 (10 74 OJ O
'UUTIIth I II'VIIY II'Y'IIYY I'llllUll IUYVIIIVY TT'V'IIIT YTVYIYTTI V'll'llll TIIV'UIII I'VTTII'Y
...4
:7
71
14
Hult!!! "WIIITI 1I\mv|11u Il"[T|l1 'IVTITITf IITIFTII nu'rvvv IIIYIIYII 'rn'rnr
-1 .4 " '111111117 nnln IT nn [nnI I Y I I n ;
6,15
0,2
Ma rs ha ll pa ck ni ng Sk rym de ns it et Ko mp ak td en si te t Hål rum sh al t V M A (H IA ) As fa lt fyl lt hål rum Br uk sf yl ln ad sg ra d VT I M E D D E L A N D E 43 7då
Oil.
0,5
Lo
Lö
2
50 sl ag /s id a2.3
62
g/
cm
3
2.
43
0
g/
cm
3
23
96
17 .0 0/0 83 .5 0/0 89 .2 0/oITTHHH "HIFI" unfun nnvav 1r\
I
5
14
a.. U1_ '°" 'WHIIITT'WmIHI' 111111111 vnv'nn TTY'llrvl f:'TTTTTTTTY TTTTTTTvv ' i I i2b
'3
r:
0
i I l ñ? il *405
069
Bilaga 2
Beläggningsmassa C
Massatyp MAB 12 T
Bindemedel
13180 (a) + E.V.A. (ICI. Ethylene vinyl
acetate 18-150) 5 0/o Bindemedelshalt 6.0 0/0 Stenmaterial Skärlundagranit Tillsats -Kornstorleksfördelning
nr:
200
100 ?0 510 410 35,0' ZJO IF
10
*U15 210 31040 6080
_LJLlLl LJ-wxl
4: 0 L
100
L
:.
t.
E_
:.
:-
: E1
' : ' i ' : ' 1 rv
-o - 1- P I- I- - :-S' .T I' 1" 1' L' " _ '- "' : : : : : : E 5 : z 1. p _ b - 1- .- : C : 90 c : : : : r : * > ' 4"C 5' :': ,r: cr ::- :r >5' . 3E' : E-p r- _ i tv 5 m 5 p : E ; 5 c : E : U ' : c ; : : * : > : 0 E : b 1: h h- E i- I-L 5- ;- .- :- r r :- r :- :-0_ C 2 E .7 L' L' : I: I I... 70
,
->
: '-
:*
:-
h-
hP
*
- -.3:-3
5-
.P:-
,:-
: -:-
-:-
::-
E=
:2
:'-
E*-- P i- v- -- b - I- :-. ; : c : : : J- : : : U c : t : * : : ' ' L- - :- r - r- - : : : c. :. ' ' * r_ ' ' " U- -- .y. .-r :-p :-!- .I- I-:- r- :- :' -C ; : : : : : : E :
=0
E2
;g
P5
5
,.E
p..5
b- b5
5
5
p5
b ,. L' L' :' i' 'I L' 7 L' .: : : : : Z ' " * " .. - - . . - r: : : : ID 5I. E :. F' :.. P: I'C ": C C''U
C9
c ::_
5-
:5
c:-
:-
EL
E F-
"-
5 ät
r- - - - '-E 30 . _ _ _ , _ : . i c : : : I : : : : Q) '5. hr. r. :. :.:- p. : : t. :. 'n : : E /. : E E : : : w p .- r- i- .- p 7- b-0 E P-- V :_ r-: :- ch- * : h: 0. LI: :.: :.: :.: :.- L' E'- *E. E 'r i.) h .- : : - t E : lo v;- - 1. .. ._ I_ E .. 1.. a.. 5 L: : P *- C ,. L ' L : »- : E - r- ? E - - 1- » - 7-b p-I- p-u i. - I_ i. h h .. ;- E - - 0-_ _ 1- _ I- » Å-: : : : E r- "- 1 t . ^1 "'* J0 i 1 111,151! SHI '1{' iTTIITTTI Ing* I I 1 .'21 ilåflli'lnlil;l .lr{ 7,
1 1 1 1 1 a 1 1 1, ' - .; g 1 '1' l i 's 0,05 0074010 015 0.2 0,5 0,405 1,0 I,5 Z .7) 4 51 101 IS, 20 30 40 5060 ' 1 0.031 0.062 0.125 0.25 5.6 8 "2 16 52 6 Marshallpackning 50 slag/sida Skrymdensitet 2.342 g/cm3 Kompaktdensitet 2.430 g/cm3 Hålrumshalt 3.6 0/0 VMA (HIA) 17.8 0/0 Asfaltfyllt hålrum 79.6 c3/0 Bruksfyllnadsgrad 86.4 0/0 VTI MEDDELANDE 437
Bilaga 2 4 Beläggningsmassa D Massatyp MAB 12 T
Bindemedel
B180 (a)
Bindemedelshalt 6.0 % Stenmaterial Skärlundagranit Tillsats .-Kornstorleksfördelning JILJnr: ' 200 l0060 50 40 30 20 If: 10
1 1 1 1 1 1 1 1'5210 310410 60605
1 A L U 5L 1 l
lOO
L
:.
:_
: :.
E E I : I I I I _L_ I 7 T :- L .. L L L :. E L r_ : i- .- p b i- . p i. ' D F D D D _ t b ;- 5 p b p ;- I-90 1. b I. I. ' b t 1. P h h i- .. D F I- i-- D I- P nu I- i: *-E .g_ :-: ::- :r ::- E- :r; { >7- :-r- r- i' . V : : m E : : E ; E E E : > 3 g :r- tr : :7- :r- E : : : b 7- r r :- - :- r L. 3' f i' 1' L' :' E' .T i' Z" 1 D. 70 c 5 E :h ht i.: . ._bz r-: : : C : ' : : : P -?E>
'5:-
E:-
5
: :r
:-
:5
' E.-
EL
5=
:=
=3
: . - = = : ' B p : r- : : :- j» : : : .o 5 'n : : .D :D :_ :p :h :h ii U. l:- '5 L -7.. L-- 7..b E. :. Lu L e'r . D D D - l C ;z : : : E : E E E 5 :D : : . p .- r- r r-; : I 5 I L' 1: t : i E r_ ..:- L Lh Lp > Lb L :. L 1 o .- p i: h h h b i ' 40 ,t : : t : /; c : : . i 0.) E E . : i i E : I 1 v r ._ C c - : : : L' L : : O L : Z Z : L' S ' 1' L F L E .. t : L " : " : m " P P : : b P m 0. t t : E _ : I: V) 20 i = : /: ; : i : : O : : / ' - -n- ;- E : : : : I i_ L' ; :- D- h h 5 D L' E "" ": L' "' r '5
>
b
g
:
-
g
.
F
:
|o
v _
c
.
P
E
_
:
t
1
c. :. -_ E_ - E_ -7 l' i : å : b " - L- ;- : _ _ :-c - = : : r: ; E : 0 p b - _ 7" _ | _ l .- J J L T I Illiiif1iilnnl 7 ;v, 11117111 I I! I: Ii I w. TH 1 II'I{I| : l' ä0.05 0.074010 0.I5 0.2 0.3 0.405
I.0
1.5 2
b 4 5
ID] lä 20 30 40 506,) '
I0.031
0.062
0.125
0.25
A
5.6 8 ILZ se
32
64,5
Marshallpackning
100 slag/sida
Skrymdensitet
2.381 g/cm3
Kompaktdensitet
2.430 g/cm3
Hålrumshalt 2.0 % VMA (HIA) 16.2 0/0 Asfaltfyllt hålrum 87.5 0/0 Bruksfyllnadsgrad 92.0 0/0 VTI MEDDELANDE L+37P a s s e r o n d e m ön q d , vi 'k tp ro ce n' r Bilaga 2 5 Beläggningsmassa E Massatyp MAB 12 T Bindemedel B180 (a) Bindemedelshalt 6.0 % Stenmaterial Skärlundagranit Tillsats Glasfibef 0.25 % Kornstorleksfördelning
nr:
200
10000 50 40 30 20 Ib to
3 7 'P '5 ZP 310403035
'00 1 1 1 l 1 J L 1 * * * ' 'ä
5
E
5
E
E
I
5
1
- I I i 5 i i I
C L' 'i 7. I i i i I 90 4: .: : : : : - > ' : 'i F L' 7. I F_ E i " i' . r :- :- :- . r E.-80
s
e
2
s
e
s
5
2
=
=
0 h » I- i- b i b-I-70
z
5
e
5
E
5
5
. E
5
5
;-
; ::'
e-
::-
:s
:s'
: j.»-
s
:s'
: E60
s
s-
5
:-
E
e-
E
:-
:-
2
:
ê
E
:-
:-
5
:-
e
5
e
2 i .I 5 I 'i " P I i50
:
5
:
E
:
5
:
5
:
E
:
E
E
E
E
:
E
g
:
p_- '1' i".. I' 7r- '2'» 7 L' 1'.-40
E
s
ê
5
5
s
5
E
E
/5
5
s
5
5
5
:
g
3
E
5-- r- .- .. p- b- _- :- r-_-E
E
E
i
=
E
E
5
5
s
'- b- . p - - b30
E
5.5
r.5
:. F. :.5
r.E
;5
:.5
L5
;-:
e
5
5
E
5
s
5
a
20 F - r- _- --E
5
5/
E
5 -
E
E
E
E
2
t'
:
-'-
:-
E
-
2
:
E):
E
5
E
5
5
E
5
E
'0 '5 t : : E : : ' : ,-_ 5_ : : - : : , t »- L' I' I' 7-' 'L' 2' I*0
s
5
5
5
E
5
E
[
e
.
E1 J I ;J J 1
T 17 III I'IITFIIHII !T 1 'D I IjT TTftlllh I I II [II i'IleTtngI j I :all
0.05 0.0740.I0 0.0 0.2 0.5 0.405
LD |.5 2
3) 4 51
ID] IS; 20 SE) 40 5069 1
0.031 0.062 0:25
025
5.6 8 II,2 :0
52
3
Marshallpackning 50 slag/sida Skrymdensitet 2.326 g/Cm3 Kompaktdensitet 2.430 g/cm3 Hâlrumshalt ' 4.3 c3/0 VMA (HIA) 18.4 c3/0 Asfaltfyllt hålrum 76.8 % Bruksfyllnadsgrad 84.2 0/0 VTI MEDDELANDE 437lOO
40
30
20
Pa
ss
er
on
de
m
ön
q
d
,
vi
ki
pr
oc
en
f
|0
0
Dom Beläggningsmassa F Massatyp Bindemedel Bindemedelshalt Stenmaterial Tillsats Kornstorleksfördelningnr:
200
IOOÖO
50 40 30 20 lb
_1.L 1 1 1 1.; Bilaga 2 6 MAB 12 T5180 (a)
6.0 0/0)
Skärlundagranit Glasfiber 0.50 °/oIO
5
7
[
l10 |5 210 310 40
I LJAJLL60
L JÖL0.062
0.
|25
Marshallpackning Skrymdensitet Kompaktdensitet Hålrumshalt VMA (HIA) Asfaltfyllt hålrum Bruksfyllnadsgrad 0,25 VTI MEDDELANDE 437 50 slag/sida2.243 g/cm3
2.429 g/cm3
7.6 0/0
21.8 0/0
64.9 0/0
73.2 %
5.6
8
ILZ lb
52
T.L . ... L: : I : I I I I :I I 1 : P I: P P h P p- _ .- ,-P P: i-b I- I- .-c 5"' P'5 7'|- " PP i-: '7:'I- i-E I_-b .- :- i- I- p- _ p r. L- p .- p- b 7- h- i» h p '- b I- _ b ,-c 7. P P ;- r i b : .- in 1- b .- p- p- I- I. L i- E :- b- . i- n - i' b i_ I- P _ b- I- D- P . b 7- h- _ c I- - : .- P P _ ,_ I_ - C '5 - i t t : > 0 r- . n. _ b r- r-h h b c 5 P t P P P D F 5 :- D F 7: :- h b - 7. P _ _- h i- _ 1- b I_- b .: : : t : : P - b » c -- .:- Pb . P-- _: ch : :p c ;- P P- P .- P p- 7-nu I- _r
-s
:
-
.-L
p:
t
=
0 I- p h P P P - b r. . h b I- . b .. . .. . - . 'I I Z 7. P .- 7- p 7- p- r- ' - ;- b i- b C ' I 7. C Z Z : I. b .I I b- i i- b P b 1- b I- P P P b i- I. L - ,- p ;- I. h- _ -h b : . p. _ P ,. i, o i. > I- P P h h h p :- h h D D- 9 r r _- p 1- b /I- h i b i b I- L 1- r- - . P P I. : I . : P . E : : : 0' p r- r i- D p _ p.. _ ;- h P P :- I- r- :- I: :- :-P y- b I. .- p b I. 5 r- .- I- I- : b 1-r- I. i. b :- b , P '- I- p r_ L h h " P P P P P I- : . b i- - /7 h : .- b 9 P P p P P P P E 5-- L'h ': :- :'b r ,- r.- .- . c P I: : P : I: L L E F' '- I- I- I- » p p b .- P P P P P P P P P P' C r- r-: p : / r- : P - t h h- p p .- r- r-:7 I_ b k. p.- b _ b I-P I- I- b r: p .. " P I- I- E b I- p P l- _ r- i- - L- -P 7- - r _ r- . I-h 7- - L- :- p ' P C - C L P' P I- : i- : p : L p- _- L .- r- » _-F _ b 1- _-c " P P E 7- I- F '- I-l. - : E '-i- '- C P 0 l- y- : - t r P' I. i- .- i- » p : b -I. : *- p . : L I:- : _ .- : b i--. . :7 :- :- : :- r r - P' I- _ _ p- 1- .-c '- b 7- D - E .-- - » - - 1 C L :4 l - 1 1j I I I II VTI! HH .I [I I I '[ ITIIIIIH I (I I' I I I IFIUEIIH I 1 II!
I
0.05 0074 Om 0.15 0.2 0.3 0.405
Lo I.5 2
5 4 5
0 lâl 20 30 40
5000-
01
64
f 1 iBeläggningsmassa G Massatyp Bindemedel Bindemedelshalt Stenmaterial Tillsats Kornstorleksfördelning
290
nr: IOOÖO 50 40 -11 4 1 Bilaga 2 7 MAB 12 T 5180 (a) 6.0 0/0 Skärlundagranit Cellulosafiber 0.25 %30 20 Ib
1
1
1
|O
lO
1
5 20 30
1
1
l:MULle
40 60
L;
|OO
L
:2 : E :r
L: E Ei
tI I
r r iI
1 D I- _ b c I I- i- l- b I- :- i: ;- b I- r- p- b 90 A. - |- r r- .- . .- i-F I- I- b 7- I- h -4.. .I I i E Ep E : C 'L '.1 c L :- :L r- - C- L 'L :- L 5 p r- . h 1- - t- r c r- :- : E 7-(D .. I I L' .. .. i " T. U 0 ;- h ;- r- i- .. o C I : : : : : :-5 L - h h h i- b L, :-.i .-b :-:- :-- :-r- :-- :- - L-:- r -C L'. : .'. : Z : ' E : :- 60-C " L' .'3 C " " E I : x P : h i I- : c ;- - I-.- - h h i- i- I- I-> :-h ir- -r iE- :-b _:- :- b.- :-. D i- b i. .- r- n 1- P- I-'I :- I- 1- r- » I. h- p b . 5 y- » » p P 1- h h b I- I. b P p - 5 E D . j P c 0- _ b i- - I- 7- r r i- ;- p h h h I- i :D g : : : : : : : : : E -- ii. I._ Zh .Z ZP ZP .- _i Ip C L' C " .Z 5 : Z I i I- - » t .- n- - b 40 '- u- .. 5 i- _- C :- I- I-3 N '- r- p b I. L h P lv .: : c : L' [i E . t F .O - p- r k r-i-b I_ p.. nu. _ II- E I_ -
in-- h b I. I- i '-C c - p i h h r h
30
*
'
'
'
'
'
=
i
0 '- I- _ p .- i. I- D' L D D - I. I- F F *- c : : : 5/ c : : E : m '- r- y- .- p - I- P- 7-P r I- :- h sn «: : : : L- E : : : :'0 20
h h-
hh
7--
r- :.
.
.
0 L. E : . : : . : : 0. I:c. ..: - :z ;p r.: -5. E'.2. F' .o :3 _ i 2 E E E 1 V '- " L .7- E 7.' " .. - t : I- :- E : : _ E ' " T_ .. ;_ - p .. .. .- p- r- u-_ r- - :- . D- b i-o 1: .. .. .. - - - | I 1 l l - 1 1 iI [IIFTIIIIIUH T1 I' IT'I IIIIIHH T Il Ill!! lTF'I'HHT' F I! I T'
I
0.05 (1074050 0.l5 0.2 0.3 0,405
LO
Lö 2
3 4 5
10
IS{ 20 3C) 40 5069
0.031
0.062
0st
Marshallpackning Skrymdensitet Kompaktdensitet HålrumshaltVMA (HIA)
Asfaltfyllt hålrum
Bruksfyllnadsgrad VTI MEDDELANDE 4370.25
50 slag/sida2.296 g/cm3
2.421 g/cm3
5.2 0/0
19.3 0/0
73.2 %
80.3 0/0
5.6
8 ILZ lb
32
64,
|00
Po
ss
er
on
de
m
ön
q
d
,
vi
kf
pr
oc
en
f
0,03: Beläggningsmassa H Massatyp Bindemedel Bindemedelshalt Stenmaterial Tillsats Kornstorleksfördelning200
nr:|00 80
50 40
1,1 1 1 Bilaga 2 8 MAB 12 T 5180 (a) 6.5 0/0 Skärlundagranit Cellulosafiber 0.27 %30 20
.J 1 .Il6
IO
5
7
T
lO |5 20
1 1 1 13.0 40 60
LJJQLI 1JÖL
0.062
0.125
Marshallpackning Skrymdensitet Kompaktdensitet HålrumshaltVMA (HIA)
Asfaltfyllt hålrum Bruksfyllnadsgrad VTI MEDDELANDE 4370.25
»50 slag/sida2.297 g/cm3
2.394 g/cm3
4.0 0/0 19.2 % 78.8 0/0 84.5 0/05.6
8 "2 Ib
L P-.0 ,b Pi E b I :D' I I I I :1 I Th b :- » r ;- p c I I- . I- b b i. h- b I- » p r- h b i. I- 1- p- » I. p r. _ P I_ I. i. r- r. I- ;- p b I. P ' " b I' i- i- I-0 p b P I I. I. h b I-u- v- b P P :- b- I- .-C- L " 7'- L L T- I. ;L L 5 '- r :- r h b c I- P h b ;- i b i- I-'- I- p b I. ._ b I- 7- I- i - r- 1- p .- r- . p r- . r r- b c '- r» 1. p - 7. D P I- b 7- p- - I- b 5 b . h b I- - I. b p r- r- _ ;- .a _ :- I- : ha : F' P P :- nu b I- * b _ P I' P I- . C D p- _ i. v- : c ;- p r- . l- i- _ i- h P E i. y. :- r- _ I- p- ;-p b i! h P ID b D P i- b j- . b b - » y-- p o p b p b !- b I- I- :-5 b I- I- :- ). n i. 0 h b i - i- b I- b I-P '- D P r- 1- I- :- » .-E I : t : c : : : : i- l- » p b p 1- » b I-L p .- P b 1- nu I- ! .-h h h _ I_ _ - b 5 r. i. p- y- p 0 p h P b I P- I-5 r. - i. 1. p - p 1- b '- b r- s - r- r- . 1. 5 p b 1- b D P I' F F D p b h b I. I- 5 5 p .. p p p t i l-a- - P I. I. p b - p - I- I- _ i. _ - in- nu p r - p b i- h i- in I-o i. p in i D h h h h 0- r- .- u 5 D r- r- ;-r I- _ l- i. I- , E I. _ b r I. p b L b p 0 :- - P - » I-L i . p r- : l- _ y-- .- P. p p- !- -i- . p- - II- II- I- I- I- _-- in p b I- i I-c I- I- I- '- p I- I. » p 1- p r- i- I- I- p P b nu b I. h h b L I- D- P I- : - I-D i F . F c C . I- p- r- '- E .- P P I- i- _ p b 1. - i- - - _ I- b . F 5 P I- _ - E :- b .- u- n- » p h h - b I- b u- i. nu 0- i- n- ;- I- y- P b i- * P- 7- : D i. ' I. i- . b P h p 5 h- h- :- r- i- b I-L L - h - r- ;- » E _ - I_ _ p t : P '- r r- i' ;-5 '- r- : : i_ t : -p r- .. i. E .- E 7 I- 1. r- r_ r- I. ; I_ I- i- I- -b - .- I- . - D.. G. :E I- I- I- I- I- n _ i_ I. b-.- p - . :° '- r . -- D .- .. C E i- I. c '- b- :- -n - I-- - » - s 1 1 1 1 1 1 1 1l I IIIT lill [HI 'T 1 E I [TI TTTIIYIII I [I I' [I I [5115]? T I [ [IT
Bilaga 2 9
Beläggingsmassa I
Massatyp HABD _.
Bindemedel 1385 (c) + VP 75 (Keno Gard, Lilamin) 0.4 0/0
Bindemedelshalt ' 5.2 °/o Stenmaterial Skärlundagranit Tillsats -Kornstorlekszfördelning
nr:
290
Iopço 510 410310 210 I6 IO
7 'P [5 ?013,030 608
1 nlLllJ . : I : I I I I :I I I I- P I- i- i-_ I- :- t u-- - _ - h-_ I- L- - b- -I- p - h i D D _ p u _ P- !- _ b p _ :- p -I- I- :- :- b I- I- I- I-:- r- p .- b b D '- b P D h b I-. b I- _ i. I. i. .- .- r-_ .. _ p r- i-_ b I- .-r- .- b I- c .-n- _ h .- b ;-_ _ b- _ - I_ _ i b 1- b- I-- h - t P h _ P -70 p .- - b - I-I_ I- i h h ,. .. .. . - C D D - h D P . F _ D P - p b- _ .- p. :- p- u .. h b I- _- - p. 1- p b p -P. I_ :- :- p 60 p _b I. P D I- -.. l- - n-_ _ - b I- i _ .-' V I I I ' I I U T U U I ' U U I I X i vn un n H r vn ñr ' n n i l r nv I I I ' l l I l I I n q n n H ul t in ua n up p ! " m p I [1 1 rv 7 1 ' \ 1 ' 1 " ' V ' H I 1 . 5 O U 0 ' I U I W I I I I Y I I T ' U ' VI I ' I T Y I I I I ' n u nu a n I 1 r T T I I' T ? ! I | I N O I I I ' I U I I ' I U T T U I I I T T I U T r I V I I5
i a i % 4.4Pa
ss
er
an
de
m
ön
q
d
,
vi
k'
rp
ro
ce
n'
r
U0
W WF ! " 1 7 " a n 1 |r |a n 1 n t p r 1 1 r 1 ||n r 1 vr p m n n |' 1 n n l q r n l I n vn l n U N I V U T F 'I 'I 'l l' TT' T 1 ' I ' U I I ' I I 1 ' I I ' I ' U " I l I I F I 7 |I I I I I' H I I I H I ' l ' l l ' l l n ul l ! " I I I vl vvn I I I I I T I I T 1 T n |n n n n ' vn v n n l n n n ul l ! " I n q vn . .-4 I U V ' U I I I I l I I ' I V I T I I II HI II IV I I 51 111_ 0 ' 1 I I I LI I ll'lllllllllllll fil' I I II IJIITTMHW I I II{
om 0.074 OJO 0,|5 0.2 0.5 0.4 0.5
Lo
I: 2
5!
IO
IS! 20 SQ 40 5069
0.03: -
0.062
0.125
0,25
5,6 8 II,2 Ib
52
64 i
Hn ll ll x .--J I lir' TIII I I H Y T I T I I H I T l l l l l n l l " t v' n " " l l l vn v l l T I'I I ' T vl n p vñ I l l I ' I Y U I H I I I I V I V T I I I ' T 1 I I 0' .b Marshallpackning 25 slag/sida
Skrymdensitet
1.837 g/cm3
Kompaktdensitet
2.457 g/cm3
Hålrumshalt 25.2 0/0 VMA (HIA) 37.6 0/0Asfáltfyllt hâlrum
»
33.0 0/0
Bruksfyllnadsgrad 34.8 0/0 VTI MEDDELANDE 437Bi la ga 2 10 Be läg gn in gs ma ss a J Ma ss at yp H A B 12 T
Bi
nd
em
ed
el
B8
5
(d)
Bi nd em ed el sh al t 6. 5 °/o St en ma te ri al Gus ta fs gr an it Ti ll sa ts -Ko rn st or le ks för de ln in gnr:
29
0
lOP
IBO
510
410
3in
210
llö
IO
D b i b p7
M
IS
20
30
40
60
8C
4 l 1 l l 1 L 1 1 1 1 . 1 L J l I I IlO
O
i l l '77.11'5
LD OPasserande manqd, vnkfprocen'r
u m
:3 o
11"'|r\I" 'IH'fH'H' 101,171 1f1||'|'1' 'pin nn'1n nqunl anrp|1 nnynrr*
I '11 I I TI 1' TV I unqul "WWW TUI' IIIIVII vurpnl I | I I 1rv1r \ \ V ";1 WII'T" I'YI'IUII II' 'II
I Ill' 1 r11|II| 'IIIIIIII
I "'T'TIVI III' '11' I' 'WVITIIF 7 I Nan' oo 'U V' 'II'IWT' 'UI' I I T
IIIFUII' IITYIVIYI 'U'U'I'II I'l'llIVT ||':;IR' U '1' ' I YIT' U TT" 'T'YUTTUI 'IUU'TIII Y I III'IUII' 'I'II'IUI l I I U'II'III 'IF' ['11
lin] IFUTHIHT IIIerT
l
I
Ir lllllllll IITTllllI III1|II1I III1|UII
IIVV'Ill' I'IIIUIUI ITII'TTTT IIVI Il'
_ r i D D I.. 4 _ E _ P b i § I-I Pl i . n i . b-I . I. i b i-D P P I- '-E p 1. 3 0 b _ -p I-b p b p D D 5 h . " f'
II' IIII'IIlI IfirITYtI luv' 'II' 1' N
O
IIU'IVUV
'ö'
rTITIIII TIITTTIII TYTIIUII!
IlII|IITT'IlT1|IVTV IIII vvvv IIIT 'III 'III I'IUlIIUI IIIIIYIUY IIII|III
"IIIIITT 'TFT'THI Illljllll 'I' { 7D { ' T T* ' l 1 T T 1 V I ' F T I 1 i l T l ?i TK ål I T 1 [ TE LI E I
0.05
0.074
010
0.15
0.2
0,:
0.40
5
Lo
1.5
2
:0.
:5;
20
39
405
0
10.03
1
0.0
62
0.1
25
0.2
5
5.6
8
II,2
16
32
64
.1 ...§4 .-nu_ 0 I I | I i I |[ H I I |r H I ]
U .b
t_,1--Ma
rs
ha
ll
pa
ck
ni
ng
50
sla
g/s
ida
Sk rym de ns it et 2. 33 1 g/ cm 3 Ko mp ak td en si te t 2. 41 7 g/ <: m3 Hål rum sh al t 3.6 % 'VM
A
(HI
A)
18.
8
0/0
As fa lt fyl lt hål rum 81 .1 % Br uk sf yl ln ad sg ra d 85 .7 % VT I M E D D E L A N D E #3 7Bilaga 2 11 Beläggningsmassa K Massatyp HAB 12 T Bindemedel . B85 (d) Bindemedelshalt 6.7 0/0
Stenmaterial Gustaf sgranit
Tillsats Stâlfibrer 25 mm 1.5 % Kornstorleksfördelning
nr:
290
:09:30 510 49 310 29 :16
:0
'.5 7 'P 15 ?9:310 49,909;
1 l|OO g ; = 5 : : I c -I I I r. I T L L L L L E i i E E
90
2
E
5
2
s
* E E : E I; : E E \ E 5 C' 3 E g : 5 L E ' E 5 U - : E ' E E : : U E E : : : - : : O - t : I L . : t "ä
ä'
E'
5
'
E'
E
;
E'
:L
0 : L' 'S i: - : '1 L'.32 7
.-s
'E
F5
'-s
I'5
I-5
5
-s
»>
E'
"E'
IE'
''
E'
'.'E
Z.F
::L
':'
"E
'.'.-eo
;
.
:
_
.
:
:
.
v
e
5
5
E
5
5
s
cr
§-
5
E
-'
E'
:-
g
»-
r
C ' : : : : " . : E :0 E E : : E E E ' , -- .. : .E .. 'i t :E
40:-
:I;
L' 3z
5'
:E'
ZE
' C.
'
L's
-s
m ': h : : : L '- : :1:
c
2
2
E
=..
5
=_
e
i
E.
E
E
_E_
-
5
.=_
5
s
3 30
:
c_
: ::
:.
3/:
: ..E
i
r::
*
E 0.) 'L L I. 7. . 7_ 'L :. - .. "m
5
=
5
5/5
5
E
5
-
t
'8 20
:.
;.
2
'
E
2
c
;
2
2
0.. E. E.. : : : : : c :2 . E' '7 E E E_ E' '0 = I 'i E :I E E E ?i '5 E E 5 5 t: E i§-
5
:-
:-
E-
g
=.'-
, E
:-
1
c : E E E : : E E *0 I 1 i Ile TTTT ITT! I I' I I *I rfrl TUI I I I I' 'll I IlliTII:f70%l I'iil I
0.05 00740.!0 0.15 0.2 0.5 0.40:
1.0 Ls 2
b 4 5,
IO, 154 20 39 40 5069;
5,6
1
0.031
0.062
0st
0.25
8 H,z le
32
64
Marshallpackning 75 slag/sidaSkrymdensitet
2.339 g/cm3
Kompaktdensitet 2.444 g/cm3 Hålrumshalt 4.3 0/0 VMA (HIA) 20.2 0/0 Asfaltfyllt hålrum 78.7 0/0 Bruksfyllnadsgrad 84.6 0/0 VTI MEDDELANDE 437Bilaga 2 12 Beläggningsmassa L Massatyp Rubit 12
Bindemedel
(e)
Bindemedelshalt 8.2 0/0Stenmaterial
Sofiedalsgranit + 30 % kvartsit (8-12)
Tillsats Gummigranulat 3 % Kornstorleksfördelning
nr:
200
|
lOOÖO 50 40 50 20 |6
_ 1 1
1
1 _ I
1
L
K)
r -L D7 IIO
|5 210 31040 6080
14. I I LLA-l ;- [f; _ c 1: : I t FTj I L' 1 I 1 : : : : : : . : "- :' ': .- :' ': .- .- :' '-C b 1- r- r- _ .- .- h-: : t : ' ' : : : : 90 E : : : : E : : : : "- ' : t t : : : E : C "- r .- :' :- :- :- I' :
:D
E
5
5
5
5
5
5 I
5
:
U ° : : : : : *'3
.5.
a
:.
=_
=.
5,
E
_i_
5
E 0 c : - : : : : : : :g
_55
: :-
Eé
: :E
:_
' : : 60 p .- t 7- i- r- :- y--°
U' :5:.
:i.
:=_
5.
å
:5.
:5_
:i=
: : C .: : : : : ': : :0
e
5
E
5
5
5
E
:
E
E
;-
I-§-
*g-
r- .-:r
I- :;
.- L- . '- p i- b i- I- :- r .-0) E E E : : : y : " :U
.-.
-_
_
i,
=_
5.
-
=_
_
5
E
E
.5.
5
=
:
E
E
0 l- :- i- » I- - E p- -- b-5- c : : : ' : .. : : t m E F: :. :. : :. ; L :.m
2
E
5
=
E
E
E
5
5
5
m P h 7- r- :- h :- r-0 E E E E E E E I EL
'0 ;dgr-4-E'
-
: : : :E'
r:g-
:?
E'
r: 15_ E E E E E - . E r. r.. :. r_ r. r_ r. : L : : : : :: L: : b : F 5 5 5 5 5 5 l 5 l l l l 5 I 1 l0 T I | [ll] Illl [HI ]1[1 Irl| FTTI TFT? I I I I' I I IlIThEBTHI I {{lel[
0.05 0.0740.|0 0.:: 0.2 0,: 0.1.0.5
Lo 1.5 2 b 4 5,
10 :3 20 39 4 5069
0.031* 0.062
0,:25
0.25
'
5,6 a "2 Ib
52 . 642*
Marshallpackning 50 slag/sida Skrymdensitet 2.258 g/cm3Kompaktdensitet
2.328 g/cm3
Hålrumshalt 3.0 0/0 VMA (HIA) 21.5_ % Asfaltfyllt hålrum 86.0 0/0 Bruksfyllnadsgrad 90.0 0/0 VTI MEDDELANDE 437Bilaga' 3
Jämförelse mellan resilientmoduler bestämda med olika utrustningar
M': -NYNÄS [MPa]
6000
5000
-y :0,76X
r2=0,98
4000-3000 -
. °
zoood
,
1000 -
- °
o ' I I I I r r I I r0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
då -vn [MPa]
Prov MR+21° - VTI MR+21° - Nynäs
nr MPa MPa A4 3540 2300 B3 5170 3520 C2 3710 3160 D5 7 - 1610 1070 E3 3510 2800 F5 1760 ' 1150 G5 2260 1860 H4 2650 2010 35 4740 3390 K6 8470 6540 VTI MEDDELANDE 437
Bilaga 4 1 Resultatsam manställning
Prov* Hål- Res.- Indirekt Utmattn.hå11fasthet nr rums- modul
draghåll-halt fasthet
H MR o br Defl) Nf Def2 Temp
%
MPa
Mpa
mm
st
mm
0C
A 1 2.9 3160 2.51 2.2 2 2.9 3100 31200 3.2 20.8t0.3 3 3.1 3190 2.48 2.0 4 2.7 3540 50000 3.4 20.8:05 5 3.0 2660 2.49 2.5 6 2.9 2640 13300 2.7 22.2i0.4 Mv 2.9 3050 2.49 2.2 31500 3.1 21.3 '5' :0.1 :2340 :0.02 50.2 :18400 104 B 1 2.6 4670 2.94 2.2 2 3.0 3540 3.04 2.4 3 2.8 5170 3.15 2.1 4 2.6 3820 135100 3.6 21.0t1.0 5 2.8 3820 45000 3.6 22.4i0.5 6 3.2 3900 153600 4.0 21.5i0.6 1Vlv 2.8 4150 3.04 2.2 111200 3.7 21.6 3 :0.2 E630 10.10 320.2 :58100 _0.2 C 1 3.7 3860 2.53 1.9 2 3.8 3710 18800 2.2 21.9i0.5 3 3.3 3950 2.58 1.9 4 4.0 2960 2.47 2.0 5 3.2 3630 50300 2.2 22.0i0.2 6 3.7 3620 65200 2.2 20.6i0.4 MV 3.6 3620 2.53 1.9 44800 2.2 21.5 5 -0.3 :350 :0.06 10.1 Y 1123700 50 D 1 1.9 1910 2.05 2.1 2 2.0 1650 3600 2.3 22.8t0 3 2.0 1540 1.97 2.2 4 2.2 1880 2.24 2.3 5 1.9 1610 8600 2.9 21.0i0.1 6 2.0 1610 6400 2.4 21.4t0.4 1Vlv 2.0 1700 2.09 2.2 6200 2.5 ' 21.7 5 i0.1 :160 :0.14 _0.1 ?22500 :0.31) Vertikal deformation vid brott.
2) Horisontell permanent deformation vid brott.
* Provkropparnas sammansättning .redovisas i kapitel 2 och bilaga 2
A: MAB 12 T
B: HAB 12 T
VTI MEDDELANDE 437
C: MAB 12 T med E.V.A. D: MAB 12 T, dubbel packning
Bilaga 4 2
Prov* Hâl- Res.- Indirekt Utmattn.hâllfasthet nr rums- modul
draghåll-halt fasthet
H
MR
0b,-
Defl)
Nf
Defz)
Temp
%
MPa
Mpa
mm
st
mm
0C
E 1 4.1 3420 2.50 2.4 2 4.5 3310 24200 3.2 21.4i0.7 3 4.8 3510 2.48 2.4 4 4 . 2 3800 50700 3 . 6 22.0t0.2 5 4.0 3120 2.64 2.1 " 6 4 .1 3090 50200 3 . 5 21.0i0.5 Mv 4.3 3380 2.54 2.3 41700 3.4 21.5 § -0.3 :260 t0.09 :0.2 :15200 '10.2 F 1 6.0 2120 1.80 .2.8 2 7.7 1240 100 0.4 20.8t0.1 3 7.8 1060 1.44 3.5 4 8.4 1130 100 0.4 21.9i0 5 6.3 1760 i 600 0.9 21.1i0 6 9.5 990 1.40 4.2 MV 7.6 1380 1.55 3.5 300 0.6 21.3 3 ?21.3 :E450 t0.22 10.7 i 300 50.3 G 1 5.4 2980 7400 2.1 21.0i0.6 2 4.8 2550 2.12 2.2 , 3 4.7 2750 8400 2.4 20.2i0.5 4 5.0 3050 2.07 2.3 " 5 5 . 0 2260 3800 2 .l 22.91'0 6 6.0 2120 2.12 2.5 MV 5.2 2620 2.10 2.3 6500 2.2 21.4 E _0.5 *3380 50.03 1:0.2 i 2400 i0.2 H 1 3,8 2690 2.28 2.4 2 4.0 2450 2.23 2.3 3 4.2 2950 12600 2.8 21.5t0.5 4 4.0 2650 3700 .0 21.8i0.2 5 4.1 2970 2.33 2.2 6 4.0 3060 1500 3.0 21.4t0.3 Mv 4.0 2800 2.28 2.3 5900 2.6 21.6 å _0.1 1230 ?20.05 _0.1 i 5900 i0.51) Vertikal deformation vid brott.
2) Horisontell permanent deformation vid brott.
* Provkropparnas sammansättning redovisas i kapitel 2 och bilaga 2
E: MAB 12 T, 0,25% glasfiber . G: MAB 12 T, 0,25% cellulosafiber
F: MAB 12 T, 0,50 glasfiber H: MAB 12 T, 0,27% cellulosafiber
Bilaga 4 3
Prov* Hål- Res.- Indirekt Utmattn.hå11fasthet
nr rums- modul
draghåll-halt fasthet
H MR cbr Defl) Nf Det?) Temp
%
MPa
Mpa
mm
st
mm
0C
I 1 26.1 1190 1.07 2.6 2 24.7 1590 0 0 21.1t0 3 25.2 1590 0 0 21.5i0 4 25.4 1640 0.92 2.2 5 24.7 1730 1.08 2.4 6 25.4 1540 0 0 21.5t0 MV 25.2 1550 1.02 2.4 0 0 21.4 å ?20.5 1:190 :0.09 5.0.2 3 1 4.2 3770 3.00 2.5 2 3.5 3650 2.95 2.5 3 3.2 4060 100200 3.5 21.1i1.2 4 3.5 3770 71500 3.2 21.0i0.3 5 3.5 4740 3.28 2.3 6 3.8 4310 161600 3.3 21.41'1.2 7 3.4 4380 256300 3.5 20.5i0.7 8 3.4 4710 3.06 2.2 MV 3.6 4770 3.07 2.4 147400 3.4 21.0 g -0.3 2430 10.14 1'0.2 381800 :0.2 K 1 3.2 7790 »500000 19.9i2.0 2 3.8 6820 3.57 1.8 3 4 .1 6880 »300000 21. 8:0.1 4 4.6 8910 5 3.2 7170 3.38 2.0 6 4.8 8470 . 7 6.0 9610 3.18 1.8 8 4.7 7080 3.15 2.2 MV 4.3 7840 3.32 2.0 5 _0.9 51050 t0.-20 50.2 L 1 2.8 5220 215500 4.7 21.2i1.4 2 3.1 4230 2.45 2.4 3 3.0 5170 2.33 2.4 4 2.8 4820 228600 3.5 20.6i1.4 5 3.0 4430 211800 4.9 21.0i1.0 6 3.0 5820 2.41 2.4 MV 3.0 4950 2.40 2.4 218600 4.4 20.9 g _0.1 :580 i0.06 §0 t8900 *10.81) Vertikal deformation vid brott.
2) Horisontell permanent deformation Vid definierat brott.
* Provkropparnas sammansättning redovisas i kapitel 2 och bilaga' 2. K: HAB 12 T med stålfiber L: HAB 12 T Rubit
I:
J: HABD 12HAB 12 T
Bilaga 5:1
Samband resilientmodul - indirekt draghâllfasthet
4 _
X
TSTÃLFIBER
CELLULOSAFIBERGLASFIBER 1 _ +HABD MRI MPa]
IN
Dl
RE
KT
DR
AG
HÅL
LF
AS
TH
ET
0 r- I l I I I . . I I0
1000
2000
3000
1.000
5000
6000
7000
8000
9000
RESILIENTMODUL
* VTI MEDDELANDE 437Bilaga 5:2
Samband resilientmodul - utmattningshållfasthet
TSTÃLFIBER
3 N [x1OSH220_
f
RUBIT
200 ' 180 ' 160 ° HAB GUSTAVS 1100 -120 " HAB REFERENS 100 "' 80' o o l EVA MAB REFERENS4* 0 I N 0 I
UT
MA
TT
NI
NG
SH
ÃL
LF
AS
TH
ET
+ MRI MPa] I . I I 2000 4000 6000 RESILIENTMODUL m * 0 ; Or ' VTI MEDDELANDE 437PE RM AN EN T DE FORM AT IO N RE SI LI EN TM OD UL Bilaga 5:3
Resilientmodulens förändring vid ökande grad av utmattning
Dplmm]
tf ANTAL __.BELASTNINGAR
N [st]
i
I
I
I
I
I
I
I,
i
I
I
I
I
I
I
MRIMIPa]
:
I
I
K
\ \ 5-- -_--_-__ \§\ \ \ \ ANTAL BELASTNINGAR wN [st]
Belastningsriktning som vid utmattningsförsök Belastningsriktning ändrad ett kvarts varv
UT
MA
TT
NI
NG
SH
ÃL
LF
AS
TH
ET
Bilaga 5:4Samband indirekt draghållfasthet - utmattningshållfasthet