NORRA HALLERNAS FÖRSKOLA, STENUNGSUNDS KOMMUN

(1)

PM PROJEKTERINGSUNDERLAG/GEOTEKNIK

NORRA HALLERNAS FÖRSKOLA, STENUNGSUNDS KOMMUN

2018-03-23

(2)

(3)

SAMMANFATTNING

Föreliggande PM behandlar projekteringsförutsättningar avseende geoteknik för rubricerat objekt. Sammanställning av utförda undersökningar redovisas i en separat rapport MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/Geoteknik – Norra Hallernas förskola, Stenungsunds kommun daterad 2018-03-23.

Denna PM nyttjas vid upprättande av ny detaljplan för del av fastigheterna Norums-torp 1:27 och Kyrkenorum 5:1 samt vid projektering. Vid upprättande av bygghandlingar, då byggnaders och anläggningars utformning och placering är bestämd bör geotekniska uppgifter och

rekommendationer, som överensstämmer med planerat grundläggningsarbete, inarbetas i den byggnadstekniska beskrivningen.

Resultatet från denna utredning är att tillfredställande säkerhet mot totalstabilitetsbrott råder inom området för befintliga förhållanden samt en tillkommande belastning på 40 kPa. Planerad grundläggning av förskola bedöms kunna utföras med platta på mark.

INNEHÅLLSFÖRTECKNING

1 INLEDNING ... 5

1.1 SYFTE... 5

1.2 METOD ... 5

2 UNDERLAG ... 6

2.1 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR ... 6

3 DOKUMENT... 7

4 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION... 7

5 FÖRUTSÄTTNINGAR ... 7

5.1 MARKFÖRHÅLLANDEN ... 7

5.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN ... 8

5.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN... 8

6 SAMMANSTÄLLNING AV HÄRLEDDA EGENSKAPER ... 9

6.1 GEOTEKNISKA PARAMETRAR OCH DIMENSIONERING ... 9

6.2 GEOTEKNISK KATEGORI OCH SÄKERHETSKLASS ... 9

6.3 SAMMANSTÄLLNING AV PARTIALKOEFFICIENTER OCH

Ƞ-FAKTORER ... 9

7 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN ... 10

7.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR... 10

7.2 BERÄKNINGSRESULTAT SÄTTNINGAR ... 10

8 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN ... 10

8.1 ALLMÄNT ... 10

8.2 ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR ... 11

8.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR... 11

8.4 LASTER ... 11

8.5 BERÄKNINGSRESULTAT STABILITET ... 12

(4)

9 REKOMMENDATIONER ... 12

9.1 GRUNDLÄGGNING ... 12

9.2 SCHAKT- OCH FYLLNINGSARBETEN ... 12

9.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR ... 12

9.4 STABILITET ... 12

10 GEOTEKNISK KONTROLL ... 13

BILAGA

· Bilaga 1 – Utvärderade materialegenskaper

· Bilaga 2 – Sättningsberäkningar

· Bilaga 3 – Stabilitetsberäkningar

· Bilaga 4 – Skissförslag för detaljplaneområde

TILLHÖRANDE DOKUMENT OCH RITNINGAR

· MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/Geoteknik – Norra Hallernas förskola, Stenungsunds kommun, daterad 2018-03-23

· Planritning, Geoteknik, G01

· Enstaka borrhål, Geoteknik, G11

· Enstaka borrhål, Geoteknik, G12

· Sektion A-A, Geoteknik, G21

(5)

1 INLEDNING

Tyréns AB har på uppdrag av Stenungsunds kommun utfört en geoteknisk utredning i samband med detaljplanearbetet för del av fastigheterna Norums-torp 1:27 och Kyrkenorum 5:1. Aktuellt område, med en area av ca 14 000 m², är beläget längs förlängningen av Kobergsvägen, mellan Timmermansvägen och Hallernavägen, ca 2 km sydöst om Stenungsund centrum. Områdets läge markeras i Figur 1 nedan.

Till denna PM hör handlingen MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/Geoteknik – Norra Hallernas förskola, Stenungsunds kommun daterad 2018-03-23.

Figur 1. Lokalisering av utredningsområde (källa: hitta.se). Aktuellt område markerat.

1.1 SYFTE

Syftet med utredningen är att ge underlag avseende de geotekniska förhållandena, för

framtagande av ny detaljplan samt för att möjliggöra att planerade grundläggningsarbeten kan projekteras och dimensioneras, för del av fastigheterna Norums-torp 1:27 och Kyrkenorum 5:1 i Stenungsunds kommun. Rapporten innehåller beskrivning av befintliga förhållanden, kontroll av släntstabilitet och sättningar samt rekommendationer avseende grundläggning.

1.2 METOD

För att uppfylla syftet har geotekniska undersökningar utförts i 8 punkter inom området för att kunna bestämma jordens beskaffenheter, jordlagers totala mäktigheter samt jordlagerföljd.

(6)

2 UNDERLAG

Nedanstående underlag har nyttjats inom uppdraget.

Projekteringsunderlag:

· Jordart- och jorddjupskarta från SGU har använts som underlag för planering av de geotekniska undersökningarna.

· Grundvattennivåer i november, https://www.sgu.se/om-

sgu/nyheter/2018/februari/grundvattennivaer-i-februari/, SGU 2018-02-22

Material erhållet från beställare:

· Hallerna förskola skiss, översiktlig planskiss i PDF utförd av Tyréns AB och daterad 2018-01-09

· Hallerna förskola, alternativ 1 och 2, illustration, översiktlig planskiss i PDF utförd av Tyréns AB och daterad 2018-01-31

· Primärkarta i dwg

2.1 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR

Tyréns AB har utfört en geoteknisk fältundersökning under vecka 7 i februari 2018.

Undersökningarna redovisas i sin helhet i MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/Geoteknik – Norra Hallernas förskola, Stenungsunds kommun daterad 2018-03-23, där även

laboratorieresultat redovisas.

Undersökningarna innefattar:

Tabell 1. Utförda fältundersökningar.

Undersökningsmetod Antal

CPT-sondering (CPT) 1 st

Jordberg-sondering (JB-3) 7 st

Vingsondering (Vb) 1 st

Trycksondering (Tr) 1 st

Skruvprovtagning (Skr) 3 st

Sticksondering 1 st

Tabell 2. Utförda laboratorieundersökningar.

Undersökningsmetod Antal

Jordartsbenämning 9 st

Vattenkvot 7 st

Konflytgräns 2 st

(7)

3 DOKUMENT

För denna utredning har följande dokument varit styrande alternativt vägledande.

Tabell 3. Styrande/vägledande dokument.

Dokument Eurokod 7, 1997 Anläggnings AMA 17

TK & TR Geo 13 version 2.0 (2016-02-29)

IEG Rapport 4:2010, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar, Vägledning för tillämpning av Skredkommissionens rapporter 3:95 och 2:96 (delar av)

IEG Rapport 7:2008, Tillämpningsdokument EN 1997–1 kapitel 6, Plattgrundläggning IEG Rapport 2:2008 rev 3.0: Tillämpningsdokument Grunder

SGI Info 1, Jords egenskaper, Statens geotekniska institut, 2007

SGI Info 3, Skjuvhållfasthet – utvärdering i kohesionsjord, Statens geotekniska institut, 2007 Schakta säkert – Säkerhet vid schaktning i jord, Arbetsmiljöverket och SGI, version 2015

4 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION

På del av fastigheterna Norums-torp 1:27 och Kyrkenorum 5:1 planeras för uppförande av en ny förskola i två plan, se Bilaga 4 för skissförslag.

5 FÖRUTSÄTTNINGAR

För denna utredning har området delats in i en västra och en östra del. Den västra delen avgränsas av området för planerad parkeringsyta, se Bilaga 4. Inom detta område består undergrunden av lera, se Figur 2. Den östra delen består av resterande del av

detaljplaneområdet där undergrunden består av friktionsjord ovan berg alternativt berg i dagen.

5.1 MARKFÖRHÅLLANDEN

Generellt inom detaljplaneområdet sluttar marken uppåt i östlig riktning, med marknivåer kring +48 i väster och +60 i öster. Området avgränsas av Hallernavägen i norr, villabebyggelse i söder och en förlängning av Kobergsvägen i väster.

Västra delen av området består av gräsbeklädd betesmark, med marknivå kring +48 till +50, som i öster avgränsas av en grusväg mellan Timmermansvägen och Hallernavägen, se Figur 1.

Genom betesmaken rinner en mindre bäck i öst-västlig riktning. Strax söder om bäcken, mot Timmermansvägen, går berget i dagen.

Den östra delen av området är skogbeklädd, med marknivåer mellan +50 och +60, och i stora delar av området går berg i dagen. Strax öster om detaljplaneområdet finns ett bergparti med nivåer uppemot +68, vilket skapar en naturlig avgränsning av aktuellt område.

(8)

5.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN

Enligt SGU:s jordartskarta, Figur 2, består området av glacial finlera, postglacial sand och berg i dagen.

Figur 2. Utsnitt från jordartskartan (källa: Sveriges Geologiska Undersökning). Aktuellt område markerat.

Enligt utförda undersökningar består den västra delen av detaljplaneområdet av siltig torrskorpelera som överlagras av mulljordshaltig sand. Den östra delen av området består av siltig sand, som överlagras av mulljord, alternativt berg i dagen eller ytligt berg.

Sonderingsstopp har erhållits på mellan 0,3 och 6,5 meters djup under markytan.

Vattenkvot för upptagna jordprover varierar mellan 21–39 %. Konflytgränsen varierar mellan 32–

36 %.

Skjuvhållfastheten i torrskorpeleran har utvärderats till 50 kPa.

5.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN

Fritt stående vatten (tolkat som grundvattenyta) har observerats i hål för skruvprovtagning och konstaterats till mellan 0,5 och 1,0 meter under markytan.

Notera att grundvattenytan inte är statisk utan fluktuerar under året. Normalt påträffas de högsta grundvattennivåerna i södra Sverige under februari-mars, medan motsvarade lägsta nivåer normalt infaller under oktober-november. Vid tidpunkten för undersökningen var

grundvattennivåerna inom regionen över de normala i både små och stora magasin för perioden på året, se SGU 2018-02-22.

(9)

6 SAMMANSTÄLLNING AV HÄRLEDDA EGENSKAPER

6.1 GEOTEKNISKA PARAMETRAR OCH DIMENSIONERING

Baserat på utförda undersökningar har valda geotekniska parametrar, vilka beskriver jordens hållfasthets- och deformationsegenskaper, sammanställts i Tabell 4 samt i Bilaga 1.

Karaktäristiska hållfasthets- och deformationsegenskaper för sand samt karaktäristiska tungheter har erhållits från TK Geo 13.

Tabell 4. Valda geotekniska parametrar.

Material Tunghetg (g’)

(kN/m³)

Hållfasthets- egenskaper

Deformations- egenskaper

Sand 18 (10)

′ = 32° = 10

Lera 17 (7)

= 50

′

= 5

′ = 30° = 7 − 10

6.2 GEOTEKNISK KATEGORI OCH SÄKERHETSKLASS

Planerad anläggning avseende grundläggning och eventuella stödkonstruktioner hänförs till geoteknisk kategori 2 (GK 2) och säkerhetsklass 2 (SK 2).

6.3 SAMMANSTÄLLNING AV PARTIALKOEFFICIENTER OCHȠ-FAKTORER

Beräkningar i brott- och bruksgränstillstånd utförs med nedanstående parametrar och partialkoefficienter. Dessa är utvärderade ur undersökningsresultaten med stöd av IEGs tillämpningsdokument Grunder (Rapport 2:2008 rev 3.0). Det dimensionerande värdet för geokonstruktionen beräknas enligt IEGs tillämpningsdokument som:

= 1

∙ ∙

där

γm Fast partialkoefficient enligt Tabell 5

η Omräkningsfaktor som tar hänsyn till osäkerheter relaterade till jordens egenskaper och aktuell geokonstruktion enligt Tabell 5

Xvalt Valt värde enligt Tabell 4

Vid utvärdering av dimensionerande värde för friktionsvinkeln ansätts

= tan

⁻¹

1 ∙ ∙ tan

Tabell 5. Värden för de fasta partialkoefficienterna och omräkningsfaktorerna.

Material γm η

långsträckt platta

η

kvadratisk/rektangulär platta

Dränerade parametrar (φ’)

(Sand) 1,3 1,0 1,0

Odränerade skjuvhållfasthet ( )

(Lera) 1,5 0,95 0,95

(10)

Dränerade parametrar (φ’ och c’)

(Lera) 1,3 1,0 1,0

Tunghet (γ) 1,0 1,0 1,0

Modul 1,0 1,0 1,0

Vid bruksgränsdimensionering skall hänsyn tas till pålastning pga. uppfyllnad av marknivå och avlastning pga. urschaktning. Den dimensionerande sättningsskillnadenΔd beräknas enligt kap 4.4.2.3 i ”IEGs Tillämpningsdokument Plattgrundläggning (7:2008)”.

7 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN

7.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR

Förväntade sättningar (δ) har beräknats enligt följande ekvation: = ℎ Jordprofil och materialegenskaper har valts enligt Tabell 4.

Beräkningarna har utförts dels för 3,5 meters jorddjup i torrskorpelera och dels för 6,5 meters jorddjup i sand, motsvarande djupaste uppmätta jorddjup inom respektive delområdet.

Sättningskontroll har utförts för troliga markbelastningar på 10 kPa (motsvarande 0,5 meter fyllnadsmaterial), 20 kPa (motsvarande 1,0 meter fyllnadsmaterial), 30 kPa (motsvarande 1,5 meter fyllnadsmaterial) och 40 kPa (motsvarande 2,0 meter fyllnadsmaterial).

Lasterna har förutsatts ha en stor utbredning och därmed har lasten antagits konstant genom jordprofilen. När höjdsättning av området och byggnaders placering är fastställd är det möjligt att justera beräkningarna med avseende på lasternas utbredning.

7.2 BERÄKNINGSRESULTAT SÄTTNINGAR

Beräkningsresultat för olika belastningar redovisas i Tabell 6 och i Bilaga 2.

Tabell 6. Beräknade totalsättningar.

Last Jordprofil

10 kPa 20 kPa 30 kPa 40 kPa

Torrskorpelera (3,5 m) < 1 cm < 1 cm 1 cm 1 cm

Sand (6,5 m) < 1 cm 1 cm 2 cm 3 cm

Förväntade sättningar inom området är små, och kan anses försumbara, för markbelastningar upp till 40 kPa.

8 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN

8.1 ALLMÄNT

Kontroll av stabilitet har utförts för en sektion (A-A), se planritning G01. Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet Slope/W version 8.16.1 (GeoStudios 2016). Redovisade glidytor avser Morgenstern-Price metod för cirkulärcylindriska glidytor. Denna utredning bedöms uppfylla kraven för detaljerad stabilitetsutredning.

(11)

8.2 ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR

Stabilitetsberäkningarna för befintliga förhållanden har utförts enligt gällande norm, IEG rapport 4:2010, för detaljerad stabilitetsutredning och markanvändning ”Annan mark” med

rekommenderade säkerhetsfaktorer enligt Tabell 7.

Tabell 7. Rekommenderade säkerhetsfaktorer för "Annan mark", IEG:s rapport 4:2010.

Fc≥ 1,6 - 1,4 + Fkomb≥ 1,4 - 1,3 FØ≥ 1,3 (sand)

Stabilitetskontroll av framtida exploatering har utförts enligt gällande norm, IEG rapport 4:2010, för detaljerad stabilitetsutredning och markanvändning ”Nyexploatering (Planläggning)” med rekommenderade säkerhetsfaktorer enligt Tabell 8.

Tabell 8. Rekommenderade säkerhetsfaktorer för "Nyexploatering", IEG:s rapport 4:2010.

Fc≥ 1,7 - 1,5 + Fkomb≥ 1,5 - 1,4 FØ≥ 1,3 (sand)

För denna detaljerade stabilitetsutredning har således säkerhetskrav valts enligt Tabell 9 och 10.

Tabell 9 gäller för kontroll av befintliga förhållanden och Tabell 10 för framtida exploatering.

Tabell 9. Gällande säkerhetsfaktorer för "Annan mark", för detta projekt.

Fc≥ 1,5 Fkomb≥ 1,45 FØ≥ 1,3 (sand)

Tabell 10. Gällande säkerhetsfaktorer för "Nyexploatering", för detta projekt.

Fc≥ 1,6 Fkomb≥ 1,45 FØ≥ 1,3 (sand)

8.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR

I utförda totalstabilitetsberäkningar har dränerad analys kontrollerats, då befintlig slänt består av sand ovan berg. För underlag till beräkningssektionens geometri har en digital primärkarta med 1,0 m ekvidistans använts. Släntlutningen är som brantast ca 1:20. Jordprofil och

materialegenskaper har valts enligt Tabell 4.

Grundvattenytan har ansatts till mellan 0,5 och 1,0 meters djup under markytan. Beräkningarna är utförda med antagande om hydrostatisk fördelning mot djupet.

8.4 LASTER

Marklaster har ansatts i de fall de befunnit sig i aktivzonen, d.v.s. i den pådrivande delen av glidytorna. Stabilitet har kontrollerats för följande belastningsfall:

· Befintliga förhållanden (markbelastning 0 kPa)

· Markbelastning 40 kPa

(12)

8.5 BERÄKNINGSRESULTAT STABILITET

Erhållna säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 11. Stabilitetsberäkningarna redovisas i sin helhet i Bilaga 3.

Tabell 11. Erhållna säkerhetsfaktorer.

Sektion Förutsättningar Säkerhetsfaktor,

dränerad analys

Anmärkning

A-A Befintliga förhållanden 6,0 Ok

A-A Marbelastning

40 kPa i och ovan slänt

2,5 Ok

För befintliga förhållanden och för tillkommande markbelastning på 40 kPa samt med de grundvattenförhållanden som har antagits inom utredningen är säkerheten mot

totalstabilitetsbrott tillfredställande inom området. Generellt gäller att en slänt med ren friktionsjord, oberoende av släntens längd, normalt inte kan stå i brantare lutning än dess inre friktionsvinkelϕ’.

9 REKOMMENDATIONER

Vid upprättande av bygghandlingar, då byggnaders och anläggningars utformning och placering är bestämd bör geotekniska uppgifter och rekommendationer, som överensstämmer med planerat grundläggningsarbete, inarbetas i den byggnadstekniska beskrivningen.

9.1 GRUNDLÄGGNING

Baserat på utförda undersökningar bedöms grundläggningsförhållandena för planerad

byggnation som goda. Grundläggning av planerad byggnad bedöms kunna utföras på frostfritt djup på befintlig jord med exempelvis platta på mark, förutsatt att det övre jordlagret med organiskt innehåll schaktas ur.

9.2 SCHAKT- OCH FYLLNINGSARBETEN

Jord med organiskt innehåll skall schaktas ur inför grundläggning. Påförda fyllnadsmassor ska utgöras av materialtyp 2 eller bättre och ska packas enligt Anläggnings AMA 17.

Vid eventuella schaktarbeten skall handbok ”Schakta säkert – Säkerhet vid schaktning i jord” från Arbetsmiljöverket och SGI, version 2015, beaktas. Schaktens släntlutning är till stor del

beroende av jordens lokala egenskaper och lokal förekomst av silt, schaktdjup, väderlek samt grundvattenförhållanden och bör därför anpassas till rådande förhållanden på platsen.

9.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR

Anläggning av hårdgjorda ytor skall utföras enligt Anläggnings AMA 17. I västra delen av området förutsätts underliggande jordlager motsvaras av materialtyp 5A och tjälfarlighetsklass 4. Observera att eventuell avschaktning av organiskt material och återfyllning av fyllnadsmassor kan bli något djupare vid befintlig bäckfåra.

I östra delen av området förutsätts underliggande jordlager motsvaras av materialtyp 3B och 5A och tjälfarlighetsklass 2 och 4.

9.4 STABILITET

För befintliga förhållanden samt för en tillkommande markbelastning på 40 kPa i och ovan slänt är säkerheten mot stabilitetsbrott tillfredställande.

Vid eventuella schaktarbeten bör hänsyn tas till lokal stabilitet.

(13)

10 GEOTEKNISK KONTROLL

För att säkerställa att grundläggningsarbetena sker under goda förhållanden ska ett kontrollprogram upprättas under byggskedet som åtminstone inkluderar följande:

· Jordförhållanden

· Grundvattenförhållanden

· Nivåer avseende grundläggning

· Vattenavledning

· Jordschakt

· Fyllning för grundläggning och packningskontroll (på fyllnad > 0,5 m)

· Schaktbottenbesiktning utförd av geotekniskt sakkunnig person

Om en grundvatten- eller markförorening påträffas under entreprenadarbetena ska beställaren omgående kontaktas.

(14)

Bilaga 1

BILAGA 1

Utvärderade materialegenskaper

(15)

Härledda värden

Uppdrag: Norra Hallernas Förskola Uppdragsnummer: 283512

Handläggare: Viktor Nyman Datum: 2018-03-23

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

D ju p (m )

Naturlig vattenkvot, w

_N

(%)

18T02 (Rutin) 18T05 (Rutin) Utvärderad

Bilaga 1 (1/8)

(16)

Härledda värden

+44 +45 +46 +47 +48 +49 +50 +51 +52

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

N iv å

Naturlig vattenkvot, W

_N

(%)

Bilaga 1 (2/8)

(17)

Härledda värden

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

D ju p (m )

Konflytgräns, w

_L

(%)

18T02 (Rutin) Utvärderad

Bilaga 1 (3/8)

(18)

Härledda värden

+44 +45 +46 +47 +48 +49 +50 +51 +52

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

N iv å

Konflytgräns, W

_L

(%)

Bilaga 1 (4/8)

(19)

Härledda värden

0

1

2

3

4

5

0 20 40 60 80 100 120

D ju p (m )

Odränerad skjuvhållfasthet, c

_u

(kPa)

18T02 (CPT) 18T02 (Vb) Utvärderad

Bilaga 1 (5/8)

(20)

Härledda värden

+43 +44 +45 +46 +47 +48

0 20 40 60 80 100 120

N iv å

Odränerad skjuvhållfasthet, c

_u

(kPa)

18T02 (CPT) 18T02 (Vb) Utvärderad

Bilaga 1 (6/8)

(21)

Härledda värden

0

1

2

3

4

5

0 5 10 15 20

D ju p (m )

Modul kohesionsjord, E

₅₀

(MPa)

18T02 (CPT) Utvärderad

Bilaga 1 (7/8)

(22)

Härledda värden

+43 +44 +45 +46 +47 +48

0 5 10 15 20

N iv å

Modul kohesionsjord, E

₅₀

(MPa)

18T02 (CPT) Utvärderad

Bilaga 1 (8/8)

(23)

BILAGA 2

Sättningsberäkningar

Bilaga 2

(24)

Sättningsberäkning

Fall 1 Fall 5

Sand Sand

Mäktighet (m)

6,5 Mäktighet (m) 6,5

Modul, E (kPa)

10000

Modul, E (kPa)

10000

Last (kPa) 10 Last (kPa) 30

Sättning (cm) 0,7 Sättning (cm) 2,0

Fall 2 Fall 6

Lera Lera

Mäktighet (m) 3,5 Mäktighet (m) 3,5

Modul, E (kPa)

10000

Modul, E (kPa)

10000

Last (kPa) 10 Last (kPa) 30

Sättning (cm) 0,4 Sättning (cm) 1,1

Fall 3 Fall 7

Sand Sand

Mäktighet (m) 6,5 Mäktighet (m) 6,5

Modul, E (kPa)

10000

Modul, E (kPa)

10000

Last (kPa) 20 Last (kPa) 40

Sättning (cm) 1,3 Sättning (cm) 2,6

Fall 4 Fall 8

Lera Lera

Mäktighet (m) 3,5 Mäktighet (m) 3,5

Modul, E (kPa)

10000

Modul, E (kPa)

10000

Last (kPa) 20 Last (kPa) 40

Sättning (cm) 0,7 Sättning (cm) 1,4

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

0 10 20 30 40 50

Sättning(cm)

Last (kPa)

Lera Sand

Bilaga 2 (1/1)

(25)

BILAGA 3

Stabilitetsberäkningar

Bilaga 3

(26)

Avstå n d [m ]

0102030405060708090100110120130140150160170180190200210220230240

Niv å

35

40

45

50

55

60

18T0118T0418T0518T06 eModelUnit Weight (kN/m³)

Cohesion (kPa)Piezometric LineCohesion' (kPa)Phi' (°)Phi-B (°)Constant Unit Wt. Above Water Table (kN/m³) Undrained (Phi=0)17501 ndMohr-Coulomb201032018 Bedrock (Impenetrable)1

ets an aly s SLOPE /W, 2D. T ool V ersion: 8. 1 6. 1.13452 83 512, N orr a Hal lerna ID : Sekt io n A, b efint liga f ör hål land en räne rad an alys ingsm etod: Morgenstern-Pric e o ndi tions Source: P iezo metric Lin e 1: 80 0 D a tum : 2018- 03-15

Fφ = 6, 0 0

O:\GBG\283512\G\_Berakningar\Stabilitet\Norra Hallerna.gsz

Bilaga 3 (1/2)

(27)

Avstå n d [m ]

0102030405060708090100110120130140150160170180190200210220230240

Niv å

35

40

45

50

55

60

Niv

å

⁴⁵ ⁴⁰ ³⁵

50

55

60

18T0118T0418T0518T06

M a rk belast ni ng 4 0 k N/m³

ameModelUnit Weight (kN/m³)

Cohesion (kPa)Piezometric LineCohesion' (kPa)Phi' (°)Phi-B (°)Constant Unit Wt. Above Water Table (kN/m³) eraUndrained (Phi=0)17501 ndMohr-Coulomb201032018 ergBedrock (Impenetrable)1

lit e ts a naly s SLOP E/ W, 2D. T ool V ersion: 8.16. 1.13452 83 512, N or ra Hal lerna ID: Sekt ion A, m ar k belast n ing 40 k Pa s: D räne rad analy s ingsm e tod: Mor genst er n-Pric e Cond itions S o urce: Piezometric Line 1: 8 00 D a tum : 2018- 03-15

O:\GBG\283512\G\_Berakningar\Stabilitet\Norra Hallerna.gsz

Fφ = 2,50

Bilaga 3 (2/2)

(28)

BILAGA 4

Skissförslag detaljplaneområde

Bilaga 4

(29)

BESTÄLLARE: HALLERNAS FÖRSKOLA AL TERNA TIV 1 ILLUSTRA TION 2018-01-31 SKALA 1:1000 (A3)

ARKITEKT :

50m 0

KYRKENORUM

Bilaga 4 (1/2)

(30)