Investeringsprojekt Säkring ras och skred för fastigheten Skäggeberg 1:315 Lerälven och Fryken vid Lysviks camping KS2020/305/06

TJÄNSTESKRIVELSE

Datum Sida

2020-05-04 1 (2)

Kommunstyrelsen

Investeringsprojekt Säkring ras och skred för

fastigheten Skäggeberg 1:315 Lerälven och Fryken vid Lysviks camping

KS2020/305/06 Förslag till beslut

Igångsättning av investeringsprojekt Säkring ras och skred godkänns, förutsatt att erforderliga beslut från Länsstyrelsen erhålls.

Sammanfattning av ärendet

Plan och projekt har utifrån MSBs inventering av skredrisk utrett slänten från Allégatan ner till Lerälven. Den har inte en tillfredsställande stabilitet idag och har därför stängts av. Åtgärdsförslag från geoteknisk rapport om att leda om Lerälven föreslås genomföras i år.

Längs Fryken vid Lysviks camping eroderar gångvägen ut i Fryken, att laga med nytt erosionsskydd föreslås. Båda åtgärder utförs i och med igångsättning av investeringsprojektet Säkring ras och skred (2 Mkr).

Utredning av ärendet

Släntstabilitet vid del av Allégatan. Två förslag har presenterats i utredningen. Ett förslag innebär att gräva ur slänten från Allégatan till Lerälven och fylla med lättfyll(skumglas) (1,6 Mkr). Slänten får en tillräckligt god stabilitet för sin egen del men inte tillräckligt för att tillgodose trafikering av del av Allégatan. Det andra förslaget innebär att gräva om del av Lerälven (1,4 Mkr). Släntstabiliteten skulle i

åtgärdsförslaget bli tillräckligt god för trafikering och det är något kostnadseffektivare. Vid förstudie finns det eventuellt en möjlighet att utföra en omledning av Lerälven inom ramen för anmälan av

vattenverksamhet och slippa en vattendom. Berörda fastighetsägare har ställt sig positiva till omledningen.

Att laga erosionsskyddet längs del av stranden vid Lysviks camping bedöms kunna utföras till en kostnad av 400 tkr.

Båda åtgärder kräver en anmälan om vattenverksamhet till Länsstyrelsen.

Sida

2 (2)

Beslutsunderlag

Tjänsteskrivelse 2020-05-04

Geotekniskt PM Skäggeberg 1:315 2020-05-04

Inventering och åtgärdsförslag erosionsskydd Lysviks camping 2020-05-04

Johanna Bergsman Enhetschef

Mikael Persson Samhällsplanerare Beslutet skickas till:

Plan och projekt

Detaljerad stabilitetsutredning, Allégatan/Lerälven

Fastigheten Skäggeberg 1:315, Sunne kommun

PM, GEOTEKNIK

PM GEOTEKNIK

DOKUMENTINFORMATION

Uppdrag Detaljerad stabilitetsutredning, Allégatan/Lerälven, Skäggeberg 1:315, Sunne kommun

Uppdragsnummer 773131

Datum 2019-11-07

Revidering

Beställare Sunne kommun

Beställarens referens Martin Gustavsson

Uppdragsledare Ann-Sofie Roslund Tfn. 010 505 32 32

ann-sofie.roslund@afconsult.com

Upprättad av Ann-Sofie Roslund 2019-11-06

Granskad av Helena Kernell 2019-11-07

PM GEOTEKNIK

Innehållsförteckning

1 Objekt ... 3

2 Syfte ... 3

3 Styrande dokument... 3

4 Underlag ... 4

4.1 Geotekniska undersökningar ... 4

Utförda undersökningar ... 4

Tidigare utförda undersökningar och utredningar ... 4

5 Befintliga förhållanden ... 4

5.1 Befintliga byggnader och anläggningar ... 4

5.2 Topografiska förhållanden ... 5

5.3 Ytbeskaffenhet ... 5

5.4 Geotekniska förhållanden ... 5

Jorddjup och jordlagerföljd ... 5

5.5 Hydrogeologiska förhållanden... 6

5.6 Sättningsförhållanden ... 7

5.7 Stabilitetsförhållanden ... 7

... 8

6 Stabilitetsberäkningar ... 9

6.1 Allmänt ... 9

6.2 Geometri ... 9

6.3 Beräkningssektioner ... 9

6.4 Materialegenskaper ... 9

6.5 Vattenstånd och portryck ... 10

6.6 Laster ... 10

6.7 Val av erforderliga säkerhetsfaktorer ... 10

6.8 Stabilitetsberäkningar ... 12

Analysmodell ... 12

Resultat ... 12

7 Slutsatser och rekommendationer ... 14

7.1 Befintliga förhållanden ... 14

7.2 Åtgärdsförslag ... 14

7.3 Fortsatta arbeten ... 14

Bilagor

Bilaga 1 Planritning, beräkningssektioner Bilaga 2 Stabilitetsberäkningar, Slope-W

PM GEOTEKNIK

1 Objekt

På uppdrag av Sunne kommun har ÅF Infrastructure AB utfört geotekniska undersökningar samt utrett stabilitetsförhållandena inom fastigheten Skäggeberg 1:315, i anslutning till Allégatan/Dalgången. Utredningen utförs med anledning av att aktuellt området ”inte kan klassas som tillfredsställande stabilt eller tillräckligt utrett”

utifrån MSB:s översiktliga kartering av stabilitetsförhållanden i Värmlands län, 2013.

2 Syfte

Föreliggande geotekniska utredning har utförts med syfte att utreda mark- och stabilitetsförhållandena i anslutning till Allégatan vid Lerälvens dalgång.

Följande PM ska utnyttjas som underlag för fortsatt projektering. Vid upprättande av bygghandlingar inarbetas de geotekniska uppgifter och rekommendationer som överensstämmer med planerade åtgärder.

3 Styrande dokument

Denna rapport ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.

Styrande dokument är:

SS-EN 1997-1:2005 Eurokod 7 - Dimensionering av geokonstruktioner – Del 1: Allmänna regler

För nationella val till Eurokod gäller följande dokument:

BFS 2015:6, EKS 10 Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska konstruktionsstandarder (eurokoder).

Följande dokument är rådgivande för objektet:

IEG Rapport 2:2008, Rev. 2 Tillämpningsdokument Grunder, SGF

IEG Rapport 6:2008, Rev. 1 Tillämpningsdokument Slänter och bankar, SGF IEG Rapport 4:2010 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter

och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar, SGF

Skredkommissionen, SGI Anvisningar för släntstabilitetsutredningar, Rapport 3:95

PM GEOTEKNIK

4 Underlag

Aktuellt område ligger i centrala Sunne, Figur 4-1. Området härrör till klimatzon 3.

Lerälven rinner strax öst om aktuellt område med ett meandrande förlopp.

4.1 Geotekniska undersökningar

Utförda undersökningar

Resultat från nu utförda undersökningar inom området redovisas i ”Markteknisk undersökningsrapport, Geoteknik (MUR/Geo)”, daterad 2019-10-25.

Tidigare utförda undersökningar och utredningar

Inga tidigare undersökningar har utförts inom det aktuella område. Ca 100 m öster om aktuellt området har följande utförts:

• ÅF, 2019 (Geoteknisk utredning i samband med ändring av detaljplan inom fastigheten Skäggeberg 15:61, MUR/Geo och Geotekniskt PM, 2019-05-06).

Aktuellt underlag har beaktats vid utförande av föreliggande utredning.

5 Befintliga förhållanden

5.1 Befintliga byggnader och anläggningar

I närområdet finns främst villabebyggelse, grönytor och gator. Det finns kommunala VA- och dagvattenledningar samt el- och optoledningar. Det finns även privata intagsledningar för bevattning i både den västra och norra slänten. Enligt ritningar finns två dagvattenutlopp som inte lokaliserats i fält i den norra slänten.

Figur 4-1. Översiktskarta, aktuellt undersökningsområde är ungefärligt markerat med rött.

© Lantmäteriet & Geodatasamverkan

N

PM GEOTEKNIK

5.2 Topografiska förhållanden

Slänterna sluttar ned mot Lerälven. Ovan släntkrön är dock marknivån generellt flack kring ca +70,5. Lerälvens botten ligger generellt på ca +63.

Total nivåskillnad mellan den högsta delen av området och släntfot är ca 8,5 m. Den norra slänten sluttar med en lutning ca 1:1,5 och den västra ca 1:1,85 mot Lerälven.

5.3 Ytbeskaffenhet

Markytan är gräsbevuxen och slänterna är bevuxna av sly och större träd.

5.4 Geotekniska förhållanden

Jorddjup och jordlagerföljd

Enligt SGU:s jordartskarta består de naturliga ytliga jordlagren av silt/lera, Figur 5-1.

Jordmäktigheten varierar mellan 30 och 50 m enligt SGU:s jorddjupskarta.

Enligt utförda sonderingar utgörs jordlagren från markytan, i anslutning till Allégatan, av ca 0,8 m fyllning bestående av sten, grus och sand. I övrigt utgörs det övre jordlagret av mulljord. Därunder följer generellt mellan 1,5 och 3 m lerig silt med torrskorpekaraktär. Naturlig vattenkvot mellan 14 och 23 % har utvärderats.

Under den leriga silten övergår jordprofilen i något varvig, siltig lera. Vattenkvoter mellan 22 och 85 % samt konflytgränser mellan 22 och 42 % har utvärderats.

Skrymdensiteten har utvärderats till 1,85 och 1,96 t/m³ och sensitiviteten till 6 och 22, vilket innebär att leran är låg- till mellansensitiv. Den odränerade skjuvhållfastheten har utvärderats från nivå +68 till 20 kPa med en ökning ca 1 kPa/m ner till +62,5.

Från +62,5 och djupare är ökningen ca 4,4 kPa/m, Figur 5-2.

Utifrån cpt-sonderingar bedöms den leriga silten/siltiga leran generellt vara överkonsoliderad.

Den siltiga leran underlagras från ca 12 meters djup av varvig sand/siltig lera/lerig silt med varierande lagringstäthet (mycket lös till medelfast).

Utförda sonderingar har avbrutits på mellan ca 11 och 26,5 meters djup utan att nå berg.

Figur 5-1. Utdrag från SGU:s jordartskarta (källa: Kartgeneratorn, SGU). Aktuellt område är ungefärligt inringat med svart.

N

PM GEOTEKNIK

5.5 Hydrogeologiska förhållanden

En fri vattenyta har observerats vid skruvprovtagningen i undersökningspunkt 19AF3 på 0,6 meter under markytan.

Ett grundvattenrör har installerats med filterspetsen i ett troligt sandskikt. Trycknivån i aktuellt skikt varierar mellan 6,30 och 6,51 meter under markytan.

Grundvattennivåer och Lerälvens vattennivåer varierar troligen med årstid och nederbörd.

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

0 50 100 150

Nivå [möh]

Odränerad skjuvhållfasthet (kPa)

19AF1 CPT 19AF2 CPT 19AF3 CPT 19AF3τvb kor WL 19AF4 CPT 19AF2τkon kor WL Valt värde

markyta

Figur 5-2. Sammanställning av odränerad skjuvhållfasthet samt valt värde.

Nivå (möh)

Odränerad skjuv- hållfasthet

[kPa]

Ökning/m [kPa]

68 20

66 22 1

62,5 25,5 1

58,5 43 4,4

( )

PM GEOTEKNIK

5.6 Sättningsförhållanden

Lera och silt förekommer i jordprofilen vilket innebär att sättningar kan uppstå i samband med belastningar på jorden i form av påförande av last eller avsänkning av grundvattennivån.

5.7 Stabilitetsförhållanden

Befintlig vegetation i slänterna mot Lerälven är mycket tät och träd hänger ut i/över vattnet, Figur 5-3. Vid platsbesök syntes tydliga tecken på erosion vid släntfot.

Slänterna är mycket svårtillgängliga, inga befintliga erosionsskydd kunde identifieras.

Det finns längsgående sprickor hos Allégatan, vilket gör att det inte går att utesluta att rörelser förekommer i slänterna, se Figur 5-4 och Figur 5-5.

Figur 5-3. Foto taget i nordlig riktning i anslutning till slänterna.

PM GEOTEKNIK

Figur 5-5. Den nordliga slänten, sett från väster.

Figur 5-4. Foto taget i östlig riktning, Allégatan och den nordliga slänten. Exempel på längsgående sprickor är inringade med rött.

PM GEOTEKNIK

6 Stabilitetsberäkningar

6.1 Allmänt

Stabilitetsberäkningar har genomförts med hänsyn till befintliga slänter med avseende på totalsäkerhet enligt IEG:s Rapport 4:2010. Beräkningar är utförda för befintlig bebyggelse och anläggningar, med statusen detaljerad utredning.

Geoteknisk kategori 2 (GK2) och säkerhetsklass 2 (SK2) gäller.

6.2 Geometri

Befintliga marknivåer i beräknade sektioner är hämtade från nivåkurvor hos grundkarta. Nivåkurvorna har kunnat verifieras med inmätningar utförda i fält.

Bottentopografin i Lerälven har uppskattats utifrån grundkartan och utförda inmätningar.

6.3 Beräkningssektioner

Stabilitetsberäkningar har utförts mot Lerälven för de mest kritiska sektionerna som bedömts ha lägst säkerhet mot stabilitetsbrott. För läge i plan, se Bilaga 1.

6.4 Materialegenskaper

Vid framtagning av jordmodell har undersökningsresultat från nu utförd undersökning beaktats. Resultat från närbelägna undersökningar (ÅF, 2019) har bekräftat modellen.

För valda värden avseende densitet och friktionsvinklar har resultat från ostörd provtagning och cpt-sonderingar beaktats tillsammans med empiriska tabellvärden. I Tabell 6-1 har använda parametrar sammanställts.

Tabell 6-1. Sammanställning av valda värden.

Jordmaterial Valda värden Tunghet [kN/m³]

Fyllning alt. mulljord ca +70,5-+69,7

Dränerad ϕ’ = 30°

c’= 0

γ =19 γ’=9

lerig Silt

(torrskorpekaraktär) (+69,7 – ca +68)

Odränerad cu=30 kPa

Dränerad ϕ’ = 30°

c’= 0

γ=17 γ’=9

siltig Lera (ca +68 - +58,5)

Odränerad cu= 20 + 1 kPa cu= 25,5 + 4,4 kPa (från +62,5) Dränerad ϕ’ =30°

c’= 0,1* cu

γ =17 γ’ =9

Sand/siltig lera/lerig silt

(ca +58,5 - )

Dränerad ϕ’ =31°

c’= 0

γ =18 γ’ =10

PM GEOTEKNIK

6.5 Vattenstånd och portryck

Vid beräkningar har Lerälven antagits torrlagd.

Grundvattenytan antas följa topografin och utifrån genomförda grundvattenmätningar ligga som högst på ca +65,3 i anslutning till slänten. En hydrostatisk tryckprofil har antagits baserat på utförda grundvattenmätningar.

En känslighetsanalys har utförts för framtagna åtgärdsförslag där grundvattennivån antagits högre än vad grundvattenmätningarna påvisat (i underkant av den leriga silten med torrskorpekaraktär).

6.6 Laster

Antagen last från byggnader är permanent, villabyggnader: 10 kPa/våningsplan.

Antagen last från trafik är variabel, ytlast trafik: 20 kPa.

6.7 Val av erforderliga säkerhetsfaktorer

Avseende befintlig slänt bedöms tillståndet enligt en detaljerad utredning. Erforderliga säkerhetsfaktorer ligger då inom spannen Fc≥1,7–1,5 samt Fkomb≥1,5–1,3. Erforderliga säkerhetsfaktorer väljs med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden.

Valda säkerhetsfaktorer är för totalsäkerhetsmetoden, Fc≥1,60 samt för Fkomb≥1,40, se Tabell 6-2 för motiveringar.

PM GEOTEKNIK

Tabell 6-2. Bedömning av gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar för aktuella slänter.

Förutsättning Gynnsam Ogynnsam

Fält- och laboratorie- undersökningens innehåll och omfattning

- CPT sonderingar är utförda

- Vingförsök är utfört - Kolvprovtagning utförd

- Inga avancerade laboratorieförsök har utförts

Släntens beständighet - Det finns gott om vegetation

- Ytvattenerosion vid släntfot

- Tydliga tecken på markrörelser i fält Släntens geometri - Relativt välkänd

geometri

- Brant slänt

Grundvatten- och portrycksförhållanden

- Liten kännedom om portrycksfördelning med djupet

Ytvattenförhållanden - Stora vattenstånds-

variationer kan förekomma vid/innan tex vårflod

Jordens egenskaper - Delvis friktionsjord - Kvicklera ej påvisad

- Delvis kohesionsjord - Skiktade jordar Tidigare förändringar i

slänten

- Ingen större avverkning eller ingrepp

Nuvarande och förväntade verksamheter i området

- Bostäder och villagata i direkt anslutning till slänterna

Konsekvenser av skred

- Risker för människoliv eller ekonomisk skada föreligger

Analys- och

beräkningsarbetets innehåll och omfattning

- 2-dimensionell analys (som regel något på säkra sidan)

PM GEOTEKNIK

6.8 Stabilitetsberäkningar

Analysmodell

Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet Slope/W, version 10.0.0.17401.

I Slope/W beräknas säkerhetsfaktorer mot skred med jämviktsteorier i det vertikala planet.

I de aktuella analyserna har cirkulärcylindriska glidytor beräknats med Morgenstern- Price’s lamellmetod. Beräkningarna har utförts med både kombinerad och odränerad analys. Plana glidytor har beaktats men bedöms inte vara dimensionerande.

Resultat

6.8.2.1 Befintliga förhållanden

Resultat från stabilitetsberäkningar avseende de befintliga förhållanden i slänterna redovisas i sin helhet i Bilaga 2. För en sammanställning av resultaten, se

Tabell 6-3.

Tabell 6-3. Resultat från stabilitetsberäkningar. Erfoderlig säkerhetsfaktor är angiven inom parentes. Röda siffror visar att erfoderlig säkerhet inte uppnås.

Lastfall Sidnr,

bilaga 2 F

Sektion A, befintliga förhållanden Kombinerad

analys 1 1,03 (Fkomb≥1,40) Sektion A, befintliga förhållanden inkl.

trafiklast Odränerad

analys 2 0,96 (Fc≥1,60)

Enligt genomförda beräkningar är inte de befintliga stabilitetsförhållandena fullgoda hos aktuellt område utan åtgärder.

PM GEOTEKNIK

6.8.2.2 Åtgärdsförslag

Inom ramen för aktuellt uppdrag har två åtgärdsalternativ studerats. Ett alternativ innebär en kombination av utskiftning av befintligt material mot lättare vid släntkrön och anläggande av erosionsskydd vid släntfot. Ett annat alternativ är omgrävning av Lerälven inom aktuell sträckning. Vid en omgrävning har också två närbelägna, kritiska sektioner (B och C) kontrollerats.

Resultat från stabilitetsberäkningar avseende de två åtgärdsförslagen redovisas i sin helhet i Bilaga 2. För en sammanställning av resultaten, se Tabell 6-4.

Tabell 6-4. Resultat från stabilitetsberäkningar. Erfoderlig säkerhetsfaktor är angiven inom parentes. Röda siffror visar att erfoderlig säkerhet inte uppnås.

Lastfall Sidnr,

bilaga 2 F

Sektion A åtgärdsförslag (lättfyllning

och erosionsskydd) Kombinerad

analys 3 1,55 (Fkomb≥1,40) Sektion A åtgärdsförslag (lättfyllning

och erosionsskydd, med höjd gv) Kombinerad

analys 4 1,45 (Fkomb≥1,40) Sektion A åtgärdsförslag med

trafiklast (lättfyllning och erosionsskydd)

Odränerad

analys 5 1,43 (Fc≥1,60)

Sektion A åtgärdsförslag med trafiklast (lättfyllning och erosionsskydd, med höjd gv)

Odränerad

analys 6 1,38 (Fc≥1,60)

Sektion A åtgärdsförslag

(omgrävning) Kombinerad

analys 7 1,84 (Fkomb≥1,40) Sektion A åtgärdsförslag

(omgrävning, med höjd gv) Kombinerad

analys 8 1,78 (Fkomb≥1,40) Sektion A åtgärdsförslag med

trafiklast (omgrävning) Odränerad

analys 9 1,66 (Fc≥1,60)

Sektion A åtgärdsförslag med

trafiklast (omgrävning, med höjd gv) Odränerad

analys 10 1,61 (Fc≥1,60) Sektion B befintliga förhållanden,

innan omgrävning Kombinerad

analys 11 1,86 (Fkomb≥1,40) Sektion B efter omgrävning inkl.

erosionsskydd Kombinerad

analys 12 1,44 (Fkomb≥1,40) Sektion C befintliga förhållanden,

innan omgrävning Kombinerad

analys 13 1,12 (Fkomb≥1,40) Sektion C efter omgrävning Kombinerad

analys 14 1,12 (Fkomb≥1,40) Alternativet att skrifta ut befintligt jordmaterial mot lättare i kombination med

erosionsskydd uppnår inte fullgod säkerhet för trafiklast. En permanent avspärrning av trafik skulle ge en fullgod säkerhet till alternativet.

Alternativet med en omgrävning av Lerälven ger en fullgod säkerhet mot skred.

Stabilitetsförhållandena vid sektion B påverkas negativt, men uppnår fullgod säkerhet om ett erosionsskydd anläggs vid släntfot.

PM GEOTEKNIK

7 Slutsatser och rekommendationer

7.1 Befintliga förhållanden

Stabilitetsförhållandena bedöms i dagsläget inte vara tillfredsställande inom aktuellt område vid Lerälven. Stabilitetshöjande åtgärder rekommenderas för att säkerställa stabiliteten.

7.2 Åtgärdsförslag

Möjliga åtgärder som studerats är utskiftning av befintligt jordmaterial till lättare material typ lättfyllning, anläggande av erosionsskydd samt omgrävning av Lerälven.

Aktuella alternativ bedöms vara de mest fördelaktiga och kostnadseffektiva.

Alternativet att skrifta ut befintligt jordmaterial mot lättare i kombination med erosionsskydd uppnår inte fullgod säkerhet för trafik. Detta trots ca 2 meter tjock lättfyllning och motfyllning vid släntfot (erosionsskydd), se Bilaga 2. En permanent avspärrning av trafik skulle ge en fullgod säkerhet till alternativet, dock är det inte lämpligt att stänga av trafiken på Dalgången då det finns infarter till fastigheter i anslutning till den vägen.

Alternativet med en omgrävning av Lerälven, se Bilaga 1 för föreslagen sträckning, ger en fullgod säkerhet mot skred och bibehållen utformning av Allégatan och Dalgången.

Alternativet medför schaktarbeten i/vid Lerälven och motfyllning i den gamla fåran.

Stabilitetsförhållandena hos närbelägna fastigheter får inte försämras med anledning av omgrävningen och behöver därför kontrolleras ytterligare i samband med

detaljprojektering av åtgärden.

Båda alternativen innebär markarbeten såsom schakt och fyllning vid/i vattendrag, vilket är tillståndspliktig verksamhet och kräver prövning enligt miljöbalken.

7.3 Fortsatta arbeten

Omgrävning av Lerälven inom aktuellt område bedöms som det mest fördelaktiga åtgärdsalternativet. I samband med detaljprojektering rekommenderas

kompletterande geotekniska undersökningar för att optimera åtgärdsalternativet.

Alternativet behöver också utredas av miljösakkunnig för att identifiera eventuella skyddsobjekt, miljöpåverkan och vilka krav som är aktuella vid åtgärder längs/i Lerälven.

BILAGA 1

PM/GEOTEKNIK

BILAGA 2,

Stabilitetsberäkningar, Slope-W

1,03

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³ Allégatan

2019-11-07

A-A långtidsfall.gsz A-A, komb

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³)

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 1 av 14

0,96

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

72

20 kN/m³

10 kN/m³ Allégatan

Lerälven

A-A korttidsfall.gsz A-A m trafik odrän

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Phi' (°)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³)

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi odrän Mohr-Coulomb 19 30 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 odrän S=f(depth) 19 20 1 17

siLe 2 odrän S=f(depth) 19 25,5 4,4 17

Bilaga 2 2 av 14

1,55

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³ Allégatan

2 m

4,6 m

2019-11-07

A-A långtidsfall lättfyllning+erosionskydd.gsz A-A, komb

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

Lättfyllning Mohr-Coulomb 14,5 30 4,5

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 3 av 14

1,45

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³ Allégatan

2 m

4,6 m

A-A långtidsfall lättfyllning+erosionskydd.gsz A-A, komb + höjd gv

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

Lättfyllning Mohr-Coulomb 14,5 30 4,5

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 4 av 14

1,43

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

72

20 kN/m³

10 kN/m³ Allégatan

2 m

4,6 m

2019-11-07

A-A korttidsfall lättfyllning+erosionskydd.gsz A-A m trafiklast, odrän

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Phi' (°)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi odrän S=f(depth) 19 30 0 17

Lättfyllning Mohr-Coulomb 14,5 30 4,5

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 odrän S=f(depth) 19 20 1 17

siLe 2 odrän S=f(depth) 19 25,5 4,4 17

Bilaga 2 5 av 14

1,38

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

72

20 kN/m³

10 kN/m³ Allégatan

2 m

4,6 m

A-A korttidsfall lättfyllning+erosionskydd.gsz A-A m trafiklast, odrän + höjd gv

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Phi' (°)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi odrän S=f(depth) 19 30 0 17

Lättfyllning Mohr-Coulomb 14,5 30 4,5

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 odrän S=f(depth) 19 20 1 17

siLe 2 odrän S=f(depth) 19 25,5 4,4 17

Bilaga 2 6 av 14

1,84

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³ Allégatan

2019-11-07

A-A långtidsfall omgrävning.gsz A-A, komb

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 7 av 14

1,78

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³ Allégatan

A-A långtidsfall omgrävning.gsz A-A, komb + höjd gv

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 8 av 14

1,66

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

72

Allégatan 20 kN/m³ 10 kN/m³

2019-11-07

A-A korttidsfall omgrävning.gsz A-A m trafiklast odrän

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Phi' (°)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi odrän S=f(depth) 19 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 odrän S=f(depth) 19 20 1 17

siLe 2 odrän S=f(depth) 19 25,5 4,4 17

Bilaga 2 9 av 14

1,61

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

72

Allégatan 20 kN/m³ 10 kN/m³

A-A korttidsfall omgrävning.gsz A-A m trafiklast odrän + höjd gv

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Phi' (°)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi odrän S=f(depth) 19 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 odrän S=f(depth) 19 20 1 17

siLe 2 odrän S=f(depth) 19 25,5 4,4 17

Bilaga 2 10 av 14

1,86

Avstånd

-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20

Nivå

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

Innan omgrävning Lerälven 10 kN/m³

2019-11-07 B-B bef.gsz B-B, komb

1:250 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³)

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 11 av 14

1,44

Avstånd

-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20

Nivå

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

Omgrävning Lerälven 10 kN/m³

0,5 m

B-B ny åfåra.gsz B-B, komb

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³) Erosionsskydd/tung

fyllning

Mohr-Coulomb 23 37 20

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 12 av 14

1,12

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³

Innan omgrävning Lerälven

2019-11-07 C-C bef.gsz C-C bef, komb

1:200 (A3)

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³)

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 13 av 14

1,12

Avstånd

-10 0 10 20 30 40 50

N iv å

55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

10 kN/m³

Omgrävning Lerälven

C-C ny åfåra.gsz C-C omgrävning, komb

Color Name Model Unit

Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Top of Layer (kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Cu-Top of Layer (kPa)

Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Constant Unit Wt.

Above Water Table (kN/m³)

F/grSa Mohr-Coulomb 19 30 19

leSi komb Combined, S=f(depth) 19 30 0 0 30 0 17

sa/siLe/leSi Mohr-Coulomb 20 31

siLe 1 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2 0,1 20 1 17

siLe 2 komb Combined, S=f(depth) 19 30 2,55 0,44 25,5 4,4 17

Bilaga 2 14 av 14