Även om nivån på de registrerade lasterna i inlåspinnen för strypningsdiameter0.5 mm och fjäderlängd30 mm är godkända, indikerar ändå de ej utdämpade tryck- svängningarna i systemet att man med stor sannolikhet kommer att få problem med toleranserna. För att hantera eventuella toleransutfall bör fjäderlängden ökas något och i det här fallet verkar en ökning till35 mm vara tillräcklig för att und- vika de toleransrelaterade problemen som annars kan uppkomma. En ökning av fjäderlängden kommer dock att påverka infällningstiderna negativt, i synnerhet för den mindre strypningen på0.4 mm diameter vid −30oCelsius. Infällningstiderna för den nya konfigurationen vid kyla bör därför ånyo kontrolleras via simuleringar. Den förenklade modellen ger resultat enligt figur 7.7 och man kan se att det finns goda marginaler mot kraven infällningstiden för−30oCelsius. Den simulerade
infällningstiden blir9.6 sekunder vilket ger en marignal på 1.9 sekunder.
Figur 7.7. Simulering med de slutliga valda parametrarna, 0.4 mm strypningsdiameter
och35 mm fjäderlängd, i den förenklade modellen. Den övre figuren visar resultaten för
rumstemperatur, medan den undre visar resultaten för−30o Celsius.
Då det är den slutliga konfigurationen som simuleras, används även den ut- förligare modellen för att verifiera de tidigare resultaten från den reducerade. Simuleringar med hjälp av den kompletta modellen gav resultaten enligt figur 7.8.
0 2 4 6 8 10 12 −20 0 20 40 60 80 100 Position NLG [deg] 0 2 4 6 8 10 12 −20 0 20 40 60 80 100 Tid [s] Position NLG [deg]
Figur 7.8. Simulering med de slutliga valda parametrarna, 0.4 mm strypningsdiameter
och35 mm fjäderlängd, i den ursprungliga modellen. Den övre figuren visar resultaten
Slutsats
Med hjälp av de båda modellerna var det möjligt att underlätta valet av para- metrar för fjäderlängden och strypningsdiametern inför proverna i hydraulriggen. Proverna som därefter genomfördes visade att de simulerade resultaten med av- seende på infällningstiderna stämde väl överens med de verkliga resultaten från hydraulriggen. Lastväxlingarnas amplituder för de provade konfigurationerna låg på acceptabla nivåer och säkerställer att det liv som nosstället är konstruerat för kan erhållas med den nya manövercylindern. I fallet med hög viskositet hos hyd- rauloljan visar simuleringarna att det finns marginaler till den kritiska gränsen för infällningstiden på11.5 sekunder.
Intervallet för parametrarna sattes till slut för strypningsdiametern till0.4-0.5 mm och för fjäderlängden till35 ± 1 mm. Intervallet för strypningen bedöms in- te orsaka några stora tillverkningskostnader, då en tolerans på 0.1 mm får anses vara generöst tilltagen. Fjäderlängden som är av underordnad betydelse då den bara styr brickans position, får ett ganska stort toleransband för att underlätta vid tillverkning. Det totala toleransbandet ligger ändå inom det intervall som är hanterbart enligt prov och simuleringar.
Man kan i det här fallet med ändlägesdämpningen se att man med förhållande- vis enkla modeller, som i princip kan implementeras i vilket programmeringsspråk som helst, kan förenkla och reducera den totala arbetsinsatsen. Detta utan att in- volvera dyra och tidsödande simuleringsprogram som dagens ingenjörer ofta hyser en övertro på.
[1] Inlåsets produktspecifikation. Saab internt material. Underleverantörsdoku- ment.
[2] Manövercylinderns produktspecifikation. Saab internt material. Underleveran- törsdokument.
[3] Hydraulik och pneumatik formelsamling, 1992. Institutionen för Maskinteknik Linköpings Tekniska Högskola.
[4] Lee technical hydraulic handbook. The Lee company technical center, 1997. Lee products with complete engineering data.
[5] Herbert E Merrit. Hydraulic Control Systems. John Wiley & sons. ISBN 0-71-59617-5.
[6] A Pytel och J Kiusalaas. Engineering Mechanics. Dynamics. Brooks/Cole Publishing Company, 2 utgåva, 1999. ISBN 0-534-95742-0.
Toleransanalys
Vid tillverkning av en komponent sker alltid avvikelser från de nominella önskade värdena och ju mindre avvikelser från det önskade värdet man kan tolerera desto högre blir kostnaden för komponenterna. En annan aspekt är att när man tillför komponeneter som hamnar i slutet av en lång toleranskedja, tar hänsyn till detta när man sätter kraven på de komponenter man adderar i systemet. I fallet med dämpningen hos manövercylindern kommer många toleranser att påverka när änd- lägesdämpningen aktiveras och därigenom även ha inverkan på infällningstiderna. Toleransanalysen syftar endast till att kontrollera de två fall som inverkar mest på resultaten från prov och simuleringar. Det första fallet är när toleranserna fal- ler ut på ett sådant sätt att strypningen i manövercylindern aktiveras så tidigt som möjligt under slaget, samtidigt som slaglängden som krävs för att nosstället ska nå inlåst läge är så stor som möjligt. Dämpningen kommer då att vara aktiv under en så stor del av slaget som är möjligt och detta ger då det sämsta fallet för infällningstiden. Det andra fallet är när toleranserna hamnar åt andra hållet och ger en så sen aktivering av dämpningen som möjligt samtidigt som den erfo- derliga slaglängden är så kort som möjligt hos manövercylindern. Det här fallet är intressant för att kontrollera att den tid som dämpningen är aktiv är tillräcklig för att dämpa ut de svängningar som uppkommer då hydraulflödet stryps.
A.1
Toleranser vid sammanbyggnad av flygplans-
skrovet
Det första toleransområdet som beräknas består av lagringspunkterna i flygplans– skrovet för nosställsbenet och manövercylindern. Vid sammanbyggnaden av flyg- plansskrovet används verktyg som styr de olika skrovdelarnas position relativt varandra. I verktyget finns även en hålbild för att skapa lagringspunkterna för nosställsdelarna i skrovet. Toleranserna ges för måtten enligt figur A.1. Ytterliga- re en sak är av intresse i samband med flygplansskrovet är infästningspunkten i struktur för inlåset, eftersom detta styr när stället når inlåst läge.
Figur A.1. Avståndet och toleranserna för nosställssystemets lagringspunkter i
flygplansskrovet
De toleranser på landställsbenet som är av intresse, är de som styr måtten mellan lagrinspunkterna för landställsbenet i flygplansskrovet och den punkt där manövercylinderns kolvstång fästs in på benet. Andra mått som är av intresse är de från lagringspunkten ut till den punkt där inlåspinnen sitter monterad, se figur A.2. Ytterligare toleranser som tillkommer är de kopplade till inlåspinnens utformning
Den sista komponenten som behöver beräknas är toleranserna för manöver- cylindern. De mått som är av intresse är de som styr slaglängden hos cylinder, i det här fallet gavelns position relativt lagringspunkten för cylinderhuset. För kolvstången är avståndet mellan sätet för fjädern och ändstycket av intresse
Figur A.2. Toleranser för tillverkning av nosställsbenet med avseende på lagrinspunkten
i flygplanet och lagringspunkten för manövercylindern på nosställsbenet.