Statens väg- och trafikinstitut (VTl) - Fack - 581 01 linköping
Nr 110 - 1976
National Road & Traffic Research Institute - Fack ° 581 01 Linköping - SwedenBübähen
Vissa mekaniska skadors inverkan på den
dynamiska hållfastheten hos nya bilbälten
11 0
av Thomas Turbell och Hans-Erik Pettersson
Statens väg- och trafikinstitut (VTI) - Fack - 581 01 Linköping
Nr 110 - 1976
National Road & Traffic Research Institute - Fack - 581 01 Linköping - SwedenBHbähen
Vissa mekaniska skadors inverkan på den
dynamiska hållfastheten hos nya bilbälten
1 1 0
av Thomas Turbell och Hans-Erik Pettersson
FÖRORD
Föreliggande undersökning har utförts på uppdrag av - och i samarbete med - statens trafiksäkerhetsverk. AB Svensk Bilprovning och enskilda bältestillverkare har bidragit med information och försöksmaterial.
Försöken har genomförts vid trafikant- och fordonsav-delningens biomekaniska laboratorium där Thomas Turbell
varit projektledare, Hans-Erik Pettersson har svarat
för den statistiska uppläggningen och bearbetningen,
Helge Löfroth har utfört de elektriska mätningarna, samt Christer Lönn och Arne Pettersson har svarat för den fotografiska och mekaniska utrustningen.
INNEHÅLLSFÖRTECKNING Sidan REFERAT I ABSTRACT II 1 BAKGRUND l 2 METOD 3 2.1 Val av bälten 3 2.2 Dynamisk provning 3 2.3 Kraftmätning 3 2.4 Överbelastning 4 2.5 övriga registreringar 6 2.6 Skador 6 2.6.1 Skadornas placering 6 2.6.2 Skadornas utseende 7 3 RESULTAT 3.1 Presentationsform
3.2 Resultat och kommentarer 10 3.2.1 Normalprovning, oskadade bälten 10
(Provningstyp 1)
3.2.2 Normalprovning, 5 mm snitt underkant 11 (Provningstyp 2)
3.2.3 Normalprovning, 10 mm snitt underkant 12 (Provningstyp 3)
3.2.4 Överlastprovning, oskadade bälten 12 (Provningstyp 4)
3.2.5 Överlastprovning, oskadade bälten, låst 13
omlänkning (Provningstyp 5)
3.2.6 Överlastprovning, 10 mm snitt underkant 14 (Provningstyp 6)
3.2.7 överlastprovning, 10 mm snitt Överkant 14
(Provningstyp 7)
3.2.8 överlastprovning, 5+5 mm snitt (Provningstyp 8)15 3.2.9 Överlastprovning, 10 mm hål (Provningstyp 9) 15
b b ©©©ub b N N N N H
.10 Överlastprovning, 25 mm snitt underkant
(Provningstyp 10)
DISKUSSION OCH SLUTSATSER
Betydelsen av skador Övriga iakttagelser
.1 Säkerhetsmarginal mot brott Brotten i omlänkningen .3 Låsöppningar Bilaga 1. RESULTATSAMMANSTÄLLNINGAR 16 17 17 17 17 19 19
REFERAT
I syfte att klargöra hur stora skador på bilbälten som kan accepteras vid kontrollbesiktning har 3 typer av nya 3-punkts rullbälten undersökts med avseende på
olika djupa snitt på diagonalbandets överdel.
Provning-arna har utförts som dynamiska kollisionsprovningar i
enlighet med ECE Reglemente Rl6. Vid huvuddelen av
provningarna har en docka med 50% extra vikt använts för
att säkert få bandbrott och därmed möjliggöra
uppmät-ning av brottkrafterna.
Av resultaten framgår att typgodkända bälten har mycket
små marginaler mot brott vid dynamisk belastning med den normala dockan 1 typprovningen. Brottgränsen ligger
alltså på praktiskt taget samma kraftnivå som den som
uppnås vid typprovning. En skada med 10 mm snitt i bandet sänker brottgränsen - och därmed skyddseffekten - med ca 10%. Eftersom man inte sänker skyddseffekten påtagligt vid 5 mm djupa snitt eller hål med 5 mm diameter föreslås att dessa skador kan accepteras. Undersökningen har endast avsett nya bälten. Det finns emellertid för närvarande ingenting som tyder på att en 5 mm skada på ett väl använt bälte skulle ha någon av-görande betydelse jämfört med andra åldringsfenomen på bältet.
Bland övriga iakttagelser kan nämnas att om bandbrotten
inte skedde i skadan så inträffade de alltid i
omlänk-ningen. Konstruktiva förbättringar av omlänkningen
torde kunna ge påtagliga höjningar av bältenas
skydds-effekt. En konsekvens av en sådan höjning blir natur-ligtvis att effekten av skador - relativt sett - blir
mer betydelsefull. En annan intressant iakttagelse, som ej kunnat förklaras, var att låsen i ett stort antal provningar öppnade efter det att bandet brustit.
II
ABSTRACT SEAT BELTS
The significance of some mechanical defects on the dynamic performance of new seat belts
With the purpose of determining the extent of strap
damage which is acceptable for seat belts in annual
automobile check-ups, three types of new three-point
belts with emergency locking retractors were investi-gated with regard to the size of cuts in the upper
part of the diagonal strap. The tests were carried out in accordance with ECE Regulation 16. A dummy with
50% extra weight was used for most of the testing in
order to more accurately assess and measure breakage
and breaking force.
The results showed that several of the approved belts
have a very small margin of safety against breakage
at the standard Rl6 test and that a 10 mm cut in the belt reduces the breaking strength of the system with approx. 10%.
Belts with cuts and holes up to 5 mm, however, since they did not reduce the protection performance to any significant degree, were considered acceptable in the
annual check-ups.
Only new belts were tested in this investigation, but, at present, there are no indications that a 5 mm cut or hole in a used belt should have any great
signifi-cance, compared with other age-related conditions in
the belt.
Another observation was made that if breakage did not occur at the cut, it always occurred at the upper
strap guide. Thus, improvements of the strap guide could
III
At the same time this of course would create an even
greater relative significance of any belt damage. It was also observed that, in most tests, shortly
after the belts failed the buckles Opened - a result for which no explanation was found.
NOTE Details from the experimental work can be found at the beginning of Appendix l.
BAKGRUND
Inför införandet av obligatorisk bilbältesanvändning 1975-01-01 skärptes kontrollen av bältesinstallation-erna hos AB Svensk Bilprovning från 1974-12-01. Enligt TSV:s anvisningar skulle bl a bandskador med tydligt
avslitna trådar i bandets kant medföra föreläggande om ny besiktning. Redan några veckor efter det att den
skärpta kontrollen infördes framkom att en oväntat stor andel bälten (ca 7%) föranledde påpekanden eller anmärkningar. En besvärlig situation uppstod här för många bilister då tillgången på nya bälten och
reserv-delar visade sig vara mycket begränsad varför många
hotades av körförbud. Detta problem löstes av TSV och motorbranschen genom ett system med utbytesbälten och intyg som tillät fortsatt körning om man kunde styrka
att nya bälten beställts.
För många bilar rörde det sig om t ex dåligt fungerande lås eftersom bältet kunde ha legat undanstoppat under
stolen i flera år och aldrig tidigare kontrollerats. Den anmärkningstyp som snart framstod som något
tvek-sam var den ovannämnda med underkännande på grund av
avslitna trådar i bandets kant.
Vid årsskiftet 1974/75 tog TSV upp problemen med VTI
och viss försöksutrustning började tillverkas. I slutet av januari 1975 beslutade TSV,eüHxnrsamråd med VTI, att reglerna tills vidare skulle ändras så att 5 mm stora
skador skulle tillåtas från februaris början. Samtidigt överenskoms att VTI skulle närmare undersöka
förutsätt-ningarna för ett projekt med syfte att kartlägga ska-dornas betydelse.
I samband med denna planering besöktes AB Svensk
Bil-provning och bältestillverkare. Vid statiska dragprov-ningar hos en tillverkare konstaterades att en 5 mm:s
skada sänkte brottgränsen med ca 50% och en 10 mmzs skada med ca 75%. Dessa resultat var överraskande dåliga, varför planeringen gavs högsta prioritet och
kunde presenteras för TSV i mitten av februari. På upp-drag av TSV kunde försöken därefter påbörjas omedelbart
och var slutförda i mitten av mars 1975. Redan efter någon veckas försök kunde konstateras att skadorna vid
dynamisk provning inte hade den förödande effekt som
uppmättes vid statisk provning. Detta meddelades
under-hand till TSV varför beslutet om en gräns på 5 mm fick
METOD
Val av bälten
Tre typer av rullbälten för framsätesbruk användes vid
provningarna. Trettio exemplar av varje typ ställdes till VTI:s förfogande av tillverkarna. Bältena benämnes
i fortsättningen typ A, B och C. Typ B och C är normal-utföranden av typgodkända bälten som förekommer i 1975 års bilmodeller. Typ A skiljer sig från typ B endast
genom att polyamidband med högre statisk brottgräns och mindre töjningsförmåga används.
Dynamisk provning
Som nämnts i avsnitt 1 ovan gav preliminära statiska provningar så stora sänkningar av brottgränserna att hela serien genomfördes med dynamisk provning i
enlig-het med ECE Reglemente 16, UNIFORM PROVISIONS CONCERNING
THE APPROVAL OF SAFETY BELTS FOR ADULT OCCUPANTS OF
POWERDRIVEN VEHICLES. Utöver vad som föreskrivsj_detta reglemente installerades utrustning för kraftmätning på bältet och åtgärder vidtogs för överbelastning av bandet.
Kraftmätning
De belastningar som uppstår i bältet kan registreras genom kraftmätning. Dessa mätningar kan utföras enligt två metoder.
Den ena metoden är att medelst soeciella kraftgivare, som monteras på bandet, direkt mäta dragbelastningarna.
Eftersom avsikten var att belasta bältena över brott-gränsen skulle dessa kraftgivare vid brott kastas
om-kring och troligen skadas. Då dessa givare betingar ett pris av ett par tusen kronor per styck var det av ekonomiska skäl orimligt att använda dessa vid denna undersökning.
Den andra metoden för kraftmätning är att mäta kraft-erna i fästpunktkraft-erna. I föreliggande fall fanns två
önskemål på dessa mätningar, dels att kraften mäts triaxiellt, dels att fästpunkternas lägen inte
påver-kas. En undersökning av tillgängliga givare på mark-naden visade att det inte, med rimliga tids- och kost-nadsaspekter, gick att få fram kraftgivare som
upp-fyllde båda dessa krav.
I stället har därför konstruerats ett speciellt
mät-don där befintliga givare kan användas. Detta mät-don fixerar fästpunkten och medger enaxiell mätning i en definierad riktning.
Av de krafter som senare redovisas är "axelkraften" mätt med detta mätdon. Mätdonet monterades så att det
registrerade kraftkomposanten i den riktning bandet
har mellan axeln och omlänkaren före kollisionen. Denna riktning ändras naturligtvis under provningens gång,
varför det inte är den "sanna" bandkraften som registreras.
Detta förhållande bedöms dock vara av mindre betydelse
eftersom alla mätningar är utförda som jämförelser
mellan olika fall och absolutvärdena därför är av mindre
intresse.
Den andra redovisade kraften "rullkraften" är den
vertikala kraft. som belastar rullens infästning.
överbelastning
För att åstadkomma den önskade överbelastningen så
att bältena verkligen belastas över brottgränsen utan
att man avlägsnar sig för långt från den föreskrivna
metoden kunde förändringar i en eller flera av nedan-stående variabler införas.
Bromspulsen är en av dessa variabler. Amplituden på bromspulsen påverkar direkt de maximala belastningarna
i bältet. Vid en given hastighet ger dock en hög
ampli-tud en kort tid för bromsförloppet. Detta kan medföra
att bältet inte får arbeta som avsett varför viss för-siktighet måste iakttagas vid Ökning av bromspulsens
amplitud. Den puls som föreskrivs i R16 är också så
kraftig att den simulerar en kollision med en bil med mycket styv front, varför en ytterligare ökning ger
belastningar som avlägsnar sig för långt från
förhåll-andena vid verkliga kollisioner.
Hastigheten är en annan variabel som kan anses viktig
i sammanhanget. Vid en konstant nivå på bromspulsen förlängs endast tiden för uppbromsningen vid ökad
hastighet, vilket också medför att docka med bälte svänger ut som vid en lägre hastighet och därigenom
erhåller samma belastningar. Genom att vid dessa
prov-ningar enbart öka kollisionshastigheten kunde man alltså inte erhålla den önskade överbelastningen. Teoretiskt
sett gäller detta förhållande även i verkligheten
- ökad hastighet behöver inte ge ökad belastning på bältet - men eftersom den del av fordonet som kan ge en konstant, låg retardation är begränsad kommer i verkligheten inte bromspulsen att vara konstant vid högre hastigheter.
Slacket i bältet påverkar storleken av belastningen eftersom dockan, vid slack, inte kan utnyttja en viss del av fordonets energiupptagning. Då föreliggande provning skulle utföras enbart med rullbälten förelåg vissa praktiska problem med att införa ett slack. Dockans vikt är normalt 74,5 kg. Genom att öka vikten
på dockan erhålls den önskade belastningsökningen utan att provningens likhet med standardprovningen ändras på
några för den dynamiska belastningen viktiga punkter. Den docka som normalt används representerar en 50-percentil
man. Detta innebär att hälften av den manliga befolk-ningen är större och tyngre än denna docka. Att öka
vikten på dockan ger därför en krocksituation som inte
är orealistisk.
Den åtgärd som, i enlighet med ovanstående kortfattade
redovisning, låg närmast till hands för att åstadkomma den önskade överbelastningen var alltså en ökning av
dockans vikt. För detta ändamål modifierades en prov-docka så att den hade 50% övervikt (= 112 kg) jämfört
med normaldockan.
Övriga registreringar
Förutom ovannämnda krafter mättes provslädens
retarda-tionsförlopp, hastighet och bromssträcka i enlighet med Society of Automotive Engineers Recommended Practice J2llB, Instrumentation for impact tests. Höghastighets-filmning genomfördes vid samtliga provningar och vissa
typiska skademönster fotograferades.
Skador
§5§Q9§9ê§_9lê9s5299
Då försöksserien var relativt liten kunde inte olika placering av skador längs bandet undersökas så att några säkra resultat uppnåddes. Den punkt som valdes
var belägen på diagonalbandet, 10 om under omlänkaren
vid normalläge före provningen. Denna del av bandet
utsätts för en stor belastning vid provningen och kan också vara utsatt för klämning i dörren. En mer kritisk
punkt hade varit att placera skadan så att den hamnat
i omlänkningen eller låstungan under kollisionen.
Denna placering av skadan ansågs dock vara ett
.6. Skadornas utseende
Skadorna utgjordes av snitt och hål i banden. Snitten
skars med rakblad till ett bestämt djup och hålen
stansades ut. I resultaten anges snittens placering som under- respektive överkant. Här avses placeringen av snitten då bältet är normalt inställt mot dockan.
RESULTAT
Presentationsform
Resultaten återfinns dels i bilaga 1 där alla data
finns redovisade dels i följande sammanställning (3.2)
där de viktigaste resultaten och kommentarer till
dessa framförs.
Resultatsammanstållningarna i bilaga 1 är upplagda
enligt följande:
Överst till höger på varje lihui återfinns tre tecken åtskiljda med kolon.
Den första siffran anger bilagans nr (1).
Bokstaven i mitten anger bältestypen A, B eller C enligt 2.1.
Den sista siffran anger provningstypen enligt nedan
Provningstyp:
l Normalprovning, oskadade bälten
2 Normalprovning, 5 mm snitt underkant 3 Normalprovning, 10 mm snitt underkant 4 Överlastprovning, oskadade bälten
5 överlastprovning, oskadade bälten, låst omlänkning 6 Överlastprovning, 10 mm snitt underkant
7 Överlastprovning, 10 mm snitt överkant
8 Överlastprovning, 5 + 5 mm snitt 9 Överlastprovning, 10 mm hål
lO Överlastprovning, 25 mm snitt underkant
Med normalprovning avses provningen enligt ECE R16 (2.2) Med överlastprovning avses ECB Rl6 men med den tunga
Skadornas placering och utseende beskrivs i 2.6.
Provningsnr anger försöksdatum och löpnummer per dag.
Serienr anger löpnummer inom projektet.
Bälte nr anger bältestyp och löpnummer per typ. Hastighet anger kollisionshastigheten i km/h.
St0ppsträcka anger vagnens bromsväg vid kollisionen. Accelerationsförloppet redovisas av utrymmesskäl inte
separat för varje provning. En sammanställning av
acce-lerationsförloppenåtergesékmk:i nedanstående figur där kurvorna för 15 prov spelats ut över varandra. framgår av figuren är
uppfyller kraven i ECE
ca 2 g för låg och vid noll.
betydelse i detta fall
Dessa skillnader
Som spridningen liten. Kurvformen
Rl6 utom vid 50 ms där den är 90
är
då
ms där den inte är helt på
dock marginella och saknar endast jämförande och inte absoluta mätningar är av intresse.
Rullkraften anger den
fästning (2.3).
Axelkraften anger den
rad riktning vid omlänkaren
t * | I | .| 0. i v .f...1.:..| g .| . . g : .f ...
NATIONALSWEDISHRQAD ANDIRAFFICLRESEARCH_INSTITUTE'iii-:47%:
'. ;. 1;:..;':.:i:. .;.;:.;;i:;:;vt';._..::;,:..::yit_.;;.:;t:...;:.::.':4:...;,4:1.:RUN: .!.::;:..::.:
- i., '_';-;_;_' " v, '4 .'L."..' ;;;'_.'__'.'"""""' "41:44:41l..lgi;_§.ilf;l_l.l;;.;.;jh L.r;"._:1l_'_."-.".;..:':_.
i . I ;2,124 5-:
:215:-: :2; 3;:'âsçêiâziiggesziae
,I * t *' :f ° '§37 7:* '- :t: wårrttt;.§457?:7tt'7§'777245531Å:r7!":':737777w77' .11 :- ?Fä-J?
' v 1 U ' PRÖYWTSV-*ÖÖ-üâ 5'2'h[1001" 1_:_n . .å_:ç__'L;-_.i
ÅK.... . ..^ 3:14;. _ ii-l 1 L ii 3323111 ::;:3:i:; 4i;:f:;§.Jk.;-i§i.'§:iifz,iQiiâHåilFttT .-_.,
Xliê W-iêåiiä:
°
"-
1 ?11:71:63 ;;-.-_+-_w:- -;::-.-:
;-:?is:5?isäêiê?:ä3.Iii**-Iâ1'--<-maximala kraften på rullens
in-maximala kraften längs en fixe-(2.3). I diagrammet på
lO
kraft-tid-förloppet för axelkraften. Nedtill i kolumnen
för axelkraft redovisas också följande statistiska be-räkningar:
M = Aritmetiskt medelvärde
K = Nedre gräns för konfidensintervall, dvs det värde över vilket det sanna medelvärdet ligger med 95% sannolikhet
S = Standardavvikelse
N = Antal provningar
Resultat och kommentarer
EQETêlEEQYElEQL_9§Eê§ê§§_§§lEêE_lEEQYEEQQ§EYP_ll
Dessa provningar utfördes för att få mätningar på vilka belastningar som uppstår i bältet vid provning för
typ-godkännande enligt BCE Reglemente Rl6. Av resultatsammanställningarna framgår:
- att medelkrafterna för de tre bältestyperna är: Typ A 10.2 kN
Typ B 9.0 kN Typ C 8.2 kN
Skillnaderna i medelkrafterna beror på de olika typernas
töjningsegenskaper vilka medför att ett styvare bälte ger högre krafter.
Detta kan förefalla vara en negativ faktor ur skydds-synpunkt men man måste för att få en totalbild av skyddseffekten beakta t ex framflyttningen. Med ett mjukare bälte kan framflyttningen, speciellt vid stora
slack och höga hastigheter, bli så stor att man riske-rar islag mot ratt eller instrumentbräda. En närmare
.2.
11
analys av dessa förhållanden ligger dock utanför mål-sättningen för denna rapport.
- att typ A uppvisar bandskador i omlänkningen.
Detta kan tolkas som att man börjar närma sig gränsen för brott i omlänkningen.
- att typ B inte uppvisar några bandskador i
omlänk-ningen.
Med tanke på vad som redovisas nedan är detta något överraskande men kan förklaras med den statistiska osäkerheten då endast två provningar av denna typ
genomfördes.
- att typ C höll utan brottanvisningar i en provning, höll med bandskada i omlänkningen i en provning och brast i omlänkningen i två provningar.
Det är anmärkningsvärt att typ C brister i två
prov-ningar av fyra. Denna bältestyp är typgodkänd och utsatt för efterkontroll enligt denna provningsmetod varför
någrawbrott inte bör uppstå i detta fall.
gormalproyning, 5 mm snitt underkant (Provningstyp 21
Av resultatsammanställningen framgår:
- att bältet (typ C) brast i omlänkningen. Brottkraften
var 7.7 kN.
Då bältet trots skadan brast i omlänkningen genomfördes endast en provning med denna skadetyp. Sänkningen i
brottkraft från 8.2 kN vid oskadat band till 7.7 kN i
detta fall har ingen statistisk styrka men skulle kunna förklaras med att snittet i bandet gör att bandet lättare kan packas i omlänkningen.
12
För att få fram de önskade, tydliga effekterna av ska-dor genomfördes resten av serien med större skaska-dor.
Av resultatsammanställningen framgår:
- att typ A var opåverkad av denna skada.
- att typ B höll men att skadan började förstoras. - att typ C brast i skadan.
Trots denna stora skada höll typerna A och B. Typ C brast vid en något lägre kraft än vid oskadat band. För att säkert få bandbrott vid provningarna och därmed
kunna registrera brottgränserna för oskadade respektive skadade band genomfördes resten, och huvuddelen, av serien som överlastprovning.
QYêElêêEEEQYEÅQQL_Bååêgêgê_êälêê9_(EEQYElêgêêYB_ål
Vid dessa överlastprovningar användes en 50% tyngre docka än i normalprovningarna i avsikt att belasta
bäl-tet till brott och därigenom få en uppfattning om de marginaler som finns vid normalprovningen.
Av resultatsammanställningen framgår:
- att bandet brast i omlänkningen i samtliga fall utom
ett där dockan gled ur bältet, troligen på grund av
felaktig placering av bandet.
- att brottkrafterna låg mycket nära de krafter som
uppstod vid normalbelastningen (Provningstyp l) Bälte typ A B C
Normalbelastning kN 10,2 9,0 8,2
Brottlast kN 12,0 9,0 8,4
13
Som framgår av ovanstående tabell är marginalerna för
typ B och C obefintliga. Om man förutsätter att normal-provningen är relevant för en verklig kollision innebär detta att de aktuella bältestyperna endast skyddar per-soner upp till 75 kg.
- att bälteslåsen öppnade i huvuddelen av provningarna. I samtliga fall öppnade låsen efter brottet och var således inte den svagaste detaljen på bältet. Det är ändå anmärkningsvärt att låsen öppnar så ofta. En analys av mekaniken kring dessa låsöppningar har le-gat utanför målsättningen för detta projekt och kan heller inte göras med hjälp av de mätningar som
ut-förts.
§Y§ElêêEEEQYQÄQSL_9§Eê§ê§§_§êläêêl_låêE_9El§§EElES
125922299§2y9_ål
Vid provningstyp 4 framgick att bältets svagaste punkt var omlänkningen mellan bandet från rullen och diagonal-delen. Brotten här beror troligen på att
omlänknings-bygeln kan ställa sig i en olämplig vinkel så att ban-det packar in sig i ett hörn och därvid brister. För
att konstatera om en låst omlänkare ger en förbättring
utfördes tre provningar på detta sätt.
Av resultatsammanställningen framgår: - att brottkrafterna blev:
Bälte typ A B C
Fri omlänkare 12,0 9,0 8,4 Låst omlänkare 12,0 9,4 10,3
En viss förbättring kan skönjas för typ B och speciellt
.2.
.2.
14
Endast en fixering av omlänkaren torde alltså ge ganska
små fördelar men också nackdelar i form av att
parke-ring av bandet försvåras ochav att användingen av bältet blir mer osmidigt.
§Yê§lê§EBEQYBÅBQL_l9_@@_§BlEE_BB§§EEêBE_lEEQYBEBSêEYB_ål
Av resultatsammanställningen framgår:
- att bälte typ A i 2 fall av 3 brast i omlänkningen trots den stora skadan. Brottkrafterna ligger dock
ca 2,5 kN under de som förelåg vid provningstyp 4 (överlast, oskadat) vilket kan tyda på att skadan påverkar bandets beteende i omlänkningen. En skada i underkanten ligger på samma sida som bandet packas åt i omlänkningen.
- att bälte typ B och C brast i skadan. Brottkrafterna ligger ca lkN under de brottkrafter som uppmättes vid överlastprovning med oskadade band och därmed även ca 1 kN under de krafter som erfordras för att klara normalprovningen.
- att bandskador uppstod i omlänkningen i 3/4 av prov-ningarna för typ B och 4/4 av provprov-ningarna för typ C.
Som nämnts ovan kan dessa skador vara kopplade till skadans placering i bandets underkant.
- att låsen öppnade vid l/4 för typ A, 3/4 för typ B och 4/4 för typ C.
QYBElêêêBEQYBlEgi_l9_@E_§BlEE_§YêEEêBE_iEEQYEEBgêEYB_Zl
Som nämnts under provningstyp 6 fanns en misstanke att
skadans placering i bandetsunderkantpåverkade bandets
beteende i omlänkningen. I provningstyp 7 gjordes därför
15
AV resultatsammanställningen framgår:
- att bälte typ A nu i samtliga 3 fall brast i skadan
med en brottkraftsxxnligger ca 1 kN under den som
uppmättes Vid överlastprovningen med oskadat band.
Skadans placering höjer här brottgränsen med ca 1 kN Vilket kan stödja teorin om att en skada i bandets
underkant påverkar beteendet i omlänkningen.
- att för typ B och C finns ingen entydig tendens om
att skadans placering påverkar hållfastheten. Detta kan bero på att band B och C är mindre sidostyva än
band A.
- att låset Öppnade i ett fall för typ C innan bandet
brast.
QyêrlêêEereyalaglELJ;EL@@_§52§E-l§§92§iagêäyp_ê>
AV resultatsammanställningen framgår:
- att samtliga bandtyper brast i omlänkningen för
den-na skada. Skadan påverkar alltså inte bältets normala
brottegenskaper.
AV resultatsammanställningen framgår:
- att samtliga bandtyper brast i omlänkningen för denna
skada. Skadan påverkar alltså inte bandets normala
16
3-2 10 êysälêêEpäeyaáagl_Zä_mm_§92§E-22§s55222_122922299§229_l9>
Av resultatsammanställningen framåår:
- att samtliga band brast i skadan och att sänkningen
i brottkraft jämfört med den kraft som erfordras för normalprovningen ändå var förvånansvärt liten med tanke på att halva bandet är avklippt.
Typ A B
Normalbelastning kN 10,2 9,0 8,2 Brottgräns vid kN 7,6 5,4 4,7 25 mm skada
l7
DISKUSSION OCH SLUTSATSER
Betydelsen av skador
För att erhålla klara effekter av olika skador
erford-ras 10 mm djupa snitt vilka sänker brottgränsen med ca
10%. Man finner också att marginalerna för de provade bältestyperna är så små att brottgränsen praktiskt
taget ligger på samma kraftnivå som fordras för
godkän-nande. En 10 mm:s skada kan därför sägas minska skydds-effekten ca 10%. En lämplig gräns för underkännande vid besiktning bedöms vara 5 mm stora skador på bandet på grund av att skadan inte torde sänka skyddseffekten med mer än 5% vilket måste anses skäligt med tanke på alla andra faktorer som påverkar ett olycksförlopp. Även hål med upp till 5 mm diameter bör kunna
accep-teras.
Endast nya bälten har undersökts i denna omgång. Effek-ten av skador på väl använda bilbälEffek-ten är okänd men det
finns ingenting som tyder på att beteendet hos gamla band skulle skilja sig radikalt från nya. När det gäller väl använda bälten torde andra faktorer som nötning av
ytan och dåliga sömmar ha minst lika sotr betydelse som
en 5 mm:s skada.
Övriga iakttagelser
åähs:bsfêmêägiaêl_@92_§§922
Som tidigare framgått är säkerhetsmarginalen för de
provade (CXHl typgodkända) bältestyperna mycket liten. Brottgränsen ligger på praktiskt taget samma kraftnivå
som den som uppnås vid godkännandeprovningen. Marginella
variationer i tillverkningen eller i provet kan alltså
18
otillfredställande både ur tillverkarens och den
god-kännande myndighetens synpunkt eftersom det är mer en slump om bältet blir godkänt eller ej. Tillverkaren
har dock det bättre läget eftersom han i praktiken kan skicka in fler exemplar av samma bälte (eventuellt med annan beteckning) tills det blir godkänt.
När det gäller typefterkontroll kan dessa små margi-naler få ej önskade effekter. Om man antar att
resul-taten ovan (3.2.1) är signifikanta för hela produk-tionen av typ C skulle denna bältestyp ha 30% chans att klara en efterkontroll trots att vartannat bälte
ej uppfyller kraven. Dessa förhållanden utreds närmare
i VTI meddelande nr 18, l976X.
En annan - för användaren av bilbältet - intressant fråga inställer sig också med tanke på de små
margi-nalerna. Bältet typprovas med en relativt hård puls
(dock ej för hård för små bilar) i 50 km/h med en 50-percentil docka. Utan att närmare gå in på
prov-ningsmetodens relevans - det önskvärda är naturligtvis riktig bilpuls, riktiga säten och geometri osv - kan man konstatera att hälften av den manliga befolkningen
är tyngre än den 50-percentila dockan och skulle där-för råka ut där-för bandbrott vid en kollision enligt
dessa provningsmetoder. Bältet har naturligtvis gjort en hel del nytta även i dessa fall eftersom större
delen av energin tagits upp före brottet.
De små marginaler som konstaterats ger alltså upphov till flera frågeställningar om huruvida nuvarande
föreskrifter om bilbälten är tillfyllest.
x H-E Pettersson EFTERKONTROLL AV BILBÄLTEN. En analys
av kontrollen över osäkerheten i beslut om fortsatt
.2.
.2.
19
EEQEEs§_;_9mlêQEQiQQsQ
Som framgått av resultaten är den avgjort svagaste
punkten hos de provade rullbältena den fästpunkt som brukar kallas omlänkare. Brottmekanismen i denna punkt tycks vara att bandet packar in sig i ett hörn och sedan slits av. Provning med låst omlänkare (se 3.2.5) gav
vissa förbättringar men problemen kring denna typ av
brott framstår ändå som allvarligt. En utveckling av
omlänkarna med t ex någon form av rulle eller andra åtgärder skulle troligen kunna höja bältenas brottgräns
avsevärt. Med tanke på de små marginaler som nämnts under 4.2.1 skulle en sådan förbättring direkt påverka skyddseffekten. En effekt av en sådan förbättring blir
att den relativa betydelsen av skadorna ökar eftersom
den allmänna skyddsnivån höjs.
EåêêPEElEgêE
En överraskande iakttagelse var att låsen öppnade vid ett flertal provningar. öppningen skedde efter band-brotten och har därför inte påverkat skyddseffekten. Någon förklaring till dessa låsöppningar kan inte ges
i denna rapport då mätningar och filmning varit
koncen-trerade kring omlänkningen. Fenomenet är dock intres-sant och kan ha betydelse vid analyser av verkliga olyckor.
Bilaga 1
Sidan 1 RESULTATSAMMANSTÄLLNINGAR
EXPERIMENTAL DATA
Translations and comments
Bälte typ: Provtyp: Normal Överlast Skada: Oskadat Snitt Underkant Belt type:
3 standard types (A, B and C] 0? 3-point belts with emergency
locking retractors were used.
Test type:
Normal test
Test procedures according to ECE Regulation RlB
Overload
Test procedures according to EEE Regulation RlB put with
50% extra weight (total 112 kg]
on the dummy in order to get recordings 0? the breaking strength.
Damage: No damage Cut
The cuts were made with a razor blade in the edge ot the strap
10 cm below the upper strap ouide on the chest strap.
Lower edge
The cut was made at the lower edge ot the chest strap with the strap in its normal position on the dummy.
Överkant Hål Låst omlänkning Provnr. Serienr. Bälte nr. Hastighet Stoppsträcka Rullkraft Axelkraft Bilaga 1 Sidan 2 Upper edge Hole
A 10 mm diameter hole was punched in the middle oF the strap 10 cm below the upper strap guide on the chest strap. Locked upper anchorage
The upper strap guide was looked so it could not tilt in an
attempt to reduce strap Failures at this point. Test no. Serial no. Belt no. Impact speed Deceleration distance Retractor force
Vetical Force at retractor
anchorage. Shoulder force
One-axial Force component measured at upper anchorage
point in the direction oF the
chest strap.
Mean
Lower limit for 95% conficence interval
Standard deviation
Kommentarer Höll Bandskada i omlänkning Brast i omlänkning Skadan förstorad Låset öppnade Låset öppnade och
skadades Brast i skadan Bilaga 1 Sidan 3 Comments No failure
Damaged strap at upper strap
guide
Strap broke at upper strap guide
Damage enlarged
Buckle opened
Buckle opened and became
inoperative
FO
RC
E
15
10
STATENS VÄG- OCH TRAFIKINSTITUT RESULTATSAMMANSTÄLLNING
SKADADE BÄLTEN
1
A 1
Bälte typzA ProvtyptNormal Skada=Oskadat
0 U 0 4-' U . s.. 0 L. u- q.. 0 L. C .C U m m *- C 03 m *- Z *- 2 c 0 m -- o. .x.x .x.x > -- 4-: 4.0.: Q .- .-8 3 :3 3.2' 3 E '3 ä 3 ä a. (I) En :x m u n: E <2 E Kommentarer 75022h-1 8 A1 50.0 38 6 5 10 6 Höll Bandskada i omlänkning 75022h-2 9 A2 50.2 38 6.1 10.2 Höll Bandskada i omlänkning 75022h-3 10 A3 50.0 38 5.8 9.9 Höll Bandskada i omlänkning M=10.2 K=9.6 g S=.29 i
N=3
J
KRAFT - TIDFÖRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
{
.... .4 -. .-.. 1 -o --nl .. .. .. . __ ...4 i . . . -0 1 -. o l i -* usu-100
150
!II
7
\L/
5
i
,
l
i
i
3
f
I
.
ä I
50
200
ms
STATENS VÄG- OCH TRAFIKINSTITUT RESULTATSAMMAN STÄLLN I NG l _ B _ l SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: 3 Provtyp: Norma] Skada: oskadat
0 U 0 U 4-' L. Q) x. u- n-. l.. 5 _c 4-! CD m L E CD 01 t- 2 L 2 C 0 (D -- O. xx .1 .2 > - U 44.: o. .- .-0 L :- m\ 0 '- X 0 X ok_ å) ?§3 :§5 ?Ä å 0? å ä 2 Kommentarer 750226-1 15 B 3 h9.8 38 6 0 9 1 Höll 750226-2 16 B L! 19.8 37 6.0 8 8 Höll M=9.0 K=8.0 S=.15 N=2
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
l ' A
2:
lil M!
i?! 113:
,af/:Q
" x §\ . 4 %\\
f å_ .MN;I
\ \\
7
\ /"\
L
/[
\_.^ KJ' 7^\\\§
.;::======iu47
i
!
iN\
' \
FO
RC
E
15
1()
SKADADE BÄLTENBälte typzc ProvtypzNormal Skada: Oskadat
0 4-3 0 4-' U - i. 0) L. u- n-. L C .C U m m 0. c 03 m 1-2 t-z C 0) (D 0- 0. 1.1.! .xx > o- 44 u.: 0. :v- .-0 x. :- m\ 0 v--X (DX c: 3 ?§3 §5 87; å 03 g 2 3 Kommentarer 750218-1 1 C30 h9.9 37 b 8 8 0 Höll 750220-1 h C27 h9.9 38 h.9 8.h Höll Bandskada i omlänkning 750221-1 6 C25 50.0 36 h.5 8.2 Brast i omlänkning 750221-2 7 CZÄ 50.h 38 5.0 8.2 Brast i omlänkning M=8.2 K=8.0 S=.1h N=h L* __
KRAFT - TIDFÖRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
i ' ' ' ' I
3
i
§
1, i i i
i
§ i
1
1 L
. I ii
2
I
-I i ! l!
i
/f
å
!//
L
Ä
*TF
:
!
-ww
WW
\
2
a
/1 . L_ A ' 3 F : * E E .1%
1
E %
%
i
9:!
'1
å*
7
Å
å Å
?
J
,/
Å
ä
\{
1
' N
,
:
§
i
i CL_
T
Å
1
ä
{ .
3
i
1
N__L
?
i
1
_L
1
»7 f ! .. , . T ; F0
'
50
100
150
200
015
STATENS VÄG- OCH TRAFIKINSTITUT RES ULTATSAMMAN STÄL LN I NG
SKADADE BÄLTEN
.1:A:2
Bälte tYle ProVtYP3Normal Skada: 5 mm snitt underkant
0 4-1 0 U U 0 L Q) 1_ - -t- (2 U) m L 2 1- 2 c <0 0 -- o. :4 .x .x 1 > - 4-: 4.: _c o_ .- .-0 L :- m\ 0 '- X Q) X c: 3 'ag 5:05 5 5 ä å ä 2 Kommentarer
EJ PROVAT
i i li
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
RESULTATSAMMANSTÄLLN I NG SKADADE BÄLTEN
STATENS VÄG- OCH TRAFIKlNSTITUT
Bälte typ: 3 Provtypt Normal Skada: 5 mm snitt underkant
0 4-' o 4-' U - L. n) 1.. u- n-. L E 1: U CD '0 L c cn m :- 2 L 2 C Q) 0 -- 0. .1.31 .1.1 > - 4-: 44.:: o. - -9. L :- SE 3 E '3 ä gå ä 0. 3 ?§3 :.54 m 0 ac E 4 5 Kommentarer
EJ PROVAT
KRAFT - TIDFÖRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
l.C.2
SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: C Provtyp:N0rmaI Skada: 5 mm snitt underkant
0 U 0 U U 0 L. Q) L - -0 3. c J: 4.: ru CO *- c: CD 111 k 2 k 2 C C) (D -- 0. x .x .1 .x > - 4.4 444: D_ .- .-0 L- :- m\ 0 '- X 0 x Å' 3 '3 g §2 få å :2 å ä 2 Kommentarer 750220-2 5 C26 50 0 37 h 5 7 7 Brast i omlänkning M=7.7 I N=1
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
1
;
H
ä
:2::
C5 9.. »a b -wa " . . . M r -' # 7 w
F
O
R
C
E
155
1()
SKADADE BÄLTEN l:/\:5Bälte typ: A ProvtypzNormal Skada: 10 mm snitt underkant
A 0 U 0 4-' U . 1. m a_ u- n_ . 1_ c I; 4-! L m 5 C U3 U7 Lz Lz c m m .- a 24.! .xx > -- 4-: 4.44: Q '- .-8 L :3 8.5 3 E 'S ä 3 ä o_ 3 in :.34 070 ms <5 Kommentarer 750227'1 17 A6 49.9 39 6 3 10 7 Höll - Bandskada i omlänkning M=10.7 N=1
1
.
*
KRAFT - TIDFöRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
s
. oi i 2 i I s 4 s ;
J2
+?xx
!
V V\ . M_ 1. th \ 2 i\
e
=
T
\1 2 i
i
2
x:
2 2 _
I o 3 3 24A:
\\\
i
__;
i
i
,/1
i 5
i
å i
i
i
/|
M
m
*OM-w-
7??
0 50 100 150 200 m5SKADADE BÄLTEN
Bälte typ:B Provtyp= Normal Skada: 10 mm snitt underkant
0 4-) 0 4-' U s.. q; L. u_ n. L E 07 m kz Lz c m m -- o. .x.x .x.x > - 4-4 44.:: o. 0- r-8 *' 7 E 82 'Så 3% 0_ Så ;§8 QX m 0 ,x 5 <1 5 Kommentarer 750227-2 18 IB 5 50.0 37 5 5 8 9 Höll Skadan förstorad
I
N=1
i
:
l_KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
'
H:
li
i*
f
2;;
15
FO
RC
E
15
10
.. lib:) SKADADE BALTEN
Bälte tYP1C PrOVtypzNormal Skada: 10 mm snitt underkant
0 U 0 U U 0 L 0.) L H- -. s. g: _c 4-: m m L. E 01 nn Lz Lz (2 G) G) -- D. xx .2.1 > .-- 4-* 44.: 0. - .-o IL :- m\ 0 '- X (D X of .3: ;g :§5 JJ; få 5 g ä 2 Kommentarer w_ 750227-3 19 023 50 0 39 3 8 7 0 Brast i skadan Bandskada i omlänkning i M=7.0
é
N=1
1_ ' __--- ...4xKRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
3 I
!
I
:
.
4
i ii !
I
i
å
ä I-I i
I
i
i 2/ \\ * 11
*i
i 1 T 7 i i) i , I I i ,I I ;K
Ä I
i
T . . L L 7 I J \ i i 9 i : å . #6/ p 50 100 150 200 m5SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: A Provtyp:överlast Skada: Oskadat
0 U 0 4-, U 4 . t. Q) x. H- u-. :L C __C 4-! (U m L E U) m l. 2 L 2 C ;0) G) 0- Q. .1 .x .1 .X > .-- 4-: 4.:; o_ .-
.-e
2; rr., se Essä
CL fm En :2x m 0 0: E 4 E Kommentarer 750225-1 11 A h 49.5 37 8.8 12 2 Brast i omlänkningLåset öppnade och skadades
750225-3 13 A 5 h9.7 37 8.8 11.8 Brast i omlänkning Låset öppnade 750317'h 6h A18 50.2 39 10.3 12.7 Höll Bandskada i omlänkning å . 1 M=12.2 ä K=11.5 5=.37
N=3
-t
.JL
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
1
i
I J
Aer- Jm .1
10 4 f 1 Dcackans överkrcpp vrqu
I i 539 kraftigt i
i
i
1/
i
sl Tså
L-.. 1 \7
N
§
*5
få,
i
i
i
Eai 1- i l L 1 Jyl i E /__ § I i 2 ? __r 7", 40 M' 2
' LLM
4=»
130
200
FO
RC
E
SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: 8 Provtypiöverlast Skada:Oskadat
0 U 0 ñJ-J 4-3 . s_ Q) L. '4-- a-. L C .C 4-3 (U CO 9-- C 07 m 'Lz S-Z C G) G) 0- CL 'JJ .MJ > - 44 44.: o. ..- .-o t. :- m\ 0 .- X <1) X i 3,9 ;§3 g 5 5, 5 ä 2 ä 2 Kommentarer *mur* _ 750225-2 12 B 1 h9.8 38 7.2 9 9 Brast i omlänkning
Låset öppnade och skadades 750225-h 1h B 2 ca 50 37 6.2 8 6 Brast i omlänkning ej reg. 750317-2 62 B18 50.0 |39 5.5 8.2 Brast i omlänkning ' Låset öppnade 750317-3 63 B19 50.0 38 6.2 9.2 Brast i omlänkning
M=9.0
i
»
K=8.1
S=.6l+
;
N=hI
i ilKRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
!
I!?
i!!
iå
15
^
"
1:014
SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: C Provtyp: överlast Skada: Oskadat
[ 0 4-3 0 JJ JJ L 9 L lb lb L C C» m Lz Lz C G) G) -- 0. .1.1 .1.1 > - 44 4.4; 0_ .- .-8 L 7' in?? .3 E '5 ä Q ä 0. 33 ?§3 :2.1 m 0 cc E < E Kommentarer 750219-1 2 C29 49.0 37 h.9 8 h Brast i omlänkning M 0\ .D ko (I) J? Brast i omlänkning
Låset öppnade och skadades
750219-2 3 C28 h9.h 75031h-5 60 C 9 50.0 39 5.0 8.1 Brast i omlänkning Låset öppnade 750317-1 61 C 8 50.0 38 5.5 8.6 Brast i omlänkning Låset öppnade M=8.h K=8.1 5=.18 N=h
7 . . -. -. -. p -n _ -W n -n m . m < «-_ - v-v.
KRAFT - TIDFÖRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
'na
'
w:
15"'
'
10
FO
RC
E
15
10
S KADADE BÄLTEN i:%å:b
Bälte typ: A Provtyp: överlast Skada: Oskadat, Låst omlänkning
0 U 0 U U 0 L q) 1_ '4- -. |. C 4: 4-0 ro m I- c: Ut U) L 2 L 2 c m m .- a. .x.x .1.x > - H 44 .c o. o- .-8 L :- $.E .3 E '3 ä 3 ä 0. g ág I ;4 m 0 0: E < E Kommentarer 750303-h 28 A9 50.2 38 8.8 12 0 Brast i omlänkning
M=12.d
N=1 2KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
" -1 r- ---T -- m-"v( __ .__...__., --.. .. . -. ._ 4, .. ._ . .. .J H-m. . .. . . .. .. .. . -.. .4 ,. ._ _. .. . -. »r o -_ . .
*
N
k
*
5C)
150
[115..-.. ...-u u-uunn-u.-. H---_- --:. hm---__n H_ 1. .
SKADADE BÄLTEN B 5
Bälte typ: B PrOVtYP3 Överlast Skada305kadat, Låst omlänkning
0 4-, 0 U U - s. q) t. u- u-t.. c _c: 4-0 m :U L C: 03 m L 2 1- 2 E Q) 0) -- D. .xx xx > 0- 44 4.0; Q_ .- .-8 3 7:5 8? 3 E '3 ä gå å m m En Ix m 0 oc E 4 E Kommentarer 75030h-1 29 B 8 50.2 37 * 6.8 9 h Brast i omlänkning M=9.h N=1
(
KRAFT - TlDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
-. 1. .-.. . -_ .
50
V
100
150
200
m5
FO
RC
E
15
10
OIHIUYOVF r\an HUUWUNOIHUI
Bälte typ: c PVOVtypzöverlast
HCJULIHIDHHHHWDlHLLNINU SKADADE BÄLTEN
l.
Skada:Oskadat, Låst omlänkningC 5
0 U 0 U U 0 s. Q) x. - u-. I. C g 4-0 m m *- C U) U: Lz 9-2 C 0) G) -- O. .xx ...1.1 > - 4-0 4.1..: 0_ v_ .-8 5 :G gäê' 3 E 'S ä 3 ä
o. 0) 'an :Ex im 0 0: E <2 E Kommentarer
750303-3 27 C19 50.2 39 5.9 10.3 Brast i omlänkning
M=10 <
N=1
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
r i
5 i
i § § 1
2 i
s i ! l
_
s
i
%
i
2
i
i i
'
'' 5' 7i Ig I1 I ?ng : I i EV
i
a
:
r
i
T
.
F
?
:IH
!!J!:i!
M
i!!!
/
H
' i
*
/
i. L
i
.
M i
i
i
. 1 T ! i i 4' å f i. I 1 T . 6 Mb 150
150
15
10
UIHILIWU 'HV' VMI' IMI IRIIWUIIIUI |\bJVbIU\I VIIIIIII|IVU
SKADADE BÄLTEN
i'\bbl''I'
100
1
30
200
Bälte typ: A Provtyp: överlast Skada: 10 mm snitt underkant
0 U 0 U U 0 , L Q) l_ - -- k ; c .5 u m 0 L- C. CD 11) L-Z Lz c m 3 m .- o. .x.x .x.x > 0- :JJ 4-1.: Q 0- 0-0 s.. :- m\ 0 -X ox ct 3 'ag §5 ?35 :32 Ägg Kommentarer 750228-1 22 A 7 50 0 38 6 6 9.5 Brast i omlänkning
750313-2 52 A15 #9.9 38 6.h 9.7 Brast i omlänkning
75031Ä-1 56 A16 50.0 38 8.3 11.9 Brast i Bandskada i omlänkning Låset öppnade M=10.% K=8.1 S=1.03
N=3
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
?
I
i
1 f
!IW
<41X.
1 I31*
V 1I
'
l 4i
5 s*1
A
11%
i,
. 1
*
Y*
FO
RC
E
15
10
Bälte typ: Provtyp:överlast
SKADADE BÄLTEN
Skadaz10 mm snitt underkant
0 :U 0 4-! 4-) . s. 0 a. u- n.. . L. C .C 4-* (U (U L E U'1 01 LZ Lz c m m .- o. .x.x .x.x > -- 4.: 44; CL .- .-0 L :- m\ 0 -- X (D X Å: 3 ?§3 §5 Ö; 5 0? å ä 3 Kommentarer 750227-5 21 B 6 50.0 39 5 6 8 3 Brast i skadan Låset öppnade 750312-h 50 813 h9.6 39 5 6 8.6 Brast i skadan Bandskada i omlänkning 750313-1 51 81h h9.8 38 h.9 7.8 Brast i skadan Bandskada i omlänkning Låset öppnade 750313-5 55 B15 50.1 38 5.8 8.6 Brast i skadan Bandskada i omlänkning
Låset öppnade och skadades M=8.3
K=7.9
$=o33
N=h
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
l
-. . -_ -m . -. _ua . -0 -. . . M L . . . . . . . u . . . m _ _ _ -4 . .vw- .-._ . _ o -u. _ -M d p i -p . . - . -. . -. . . o . . H ÄF # '5C)
. . . . p . _ -. 4 1 . . . . . . . . 4 _. s, -. ._ _-1, -. .. _. 4 --._ ,. _. .. . . -7. .. _. .. . .. .. -. 7. 4 . . . -4 . . *150
200
SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: C PFOVtYpi Överlast Skada: 10 mm snitt underkant
1' 0 0 4-' U 5 s.. sm t. u- n-$- (3 :03 m 1-2 LZ 5 m 6 m ..- o. .x.x .x.x > - 44 4-4.: 0. '- -0 s. :- m\ 0 '-X (DX c: 3 'då §5 Ö; S :3 å å 2 Kommentarer 750227-h 20 C22 50 0 39 3.8 6.9 Brast i skadan
750312-2 h8 C13 h9.3 37 5. 750312-3 9 C12 9.7 37 4. Bandskada i omiänkning Låset öppnade Brast i skadan Bandskada i omiänkning Låset öppnade Brast i skadan Bandskada i omlänkning Låset öppnade 750313-3 53 C11 #9.8 39 h. 6.7 Brast i skadan Bandskada i omiänkning M=701 Laset oppnade K=6.6 S=.38 N=h
i
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
'
iii!
15
'-
*
--._ _i _10
I . . . M y-4 " _0
50
100
-.. _ 4 . . h . . . .-4 . . . -0 o _ -. n d -. 4 -k r . -" M p -. -. w _ -. . _ 4 . -. . _ 4 L . . . . * . .. .. .. 4. .. .. . .. .-i. .150
200
SKADADE BÄLTEN
F
O
R
C
E
15
10
Bälte tYP:A PrOVtyp: Överlast Skada: 10 mm snitt överkant
0 4-3 0 .JJ 4-' L. 0 L u- n-. L C .C 4-' en (U L. E 01 m Lz Lz C. 0) m 0- O.. .MJ .KJ > - 4-: 44.: 0. - .-8 L :5 8.2' B E '3 ä 3 ä m 3 'on :.34 m 0 0: E <1 E Kommentarer 750305-1 33 A11 50 3 39 8.8 11 9 Brast i skadan 750306'5 39 A12 '50.0 38 8 0 11.5 Brast i skadan 75031h-h 59 A17 h9.9 39 6.8 10.9 Brast i skadan
Låset öppnade
M=11.h
K=10.6 5=.h1 N=3
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
i I Y 4 |
I
5
i i i
§
i E
i i '
i
1
. I I 4 1 g 'i
i
i
i
I .1 - g 3 1r
1
J
:
1
3
l
s
i
'
i
s
50 100 150 200 m5I V l\ \ p
|-15
10
SKADADE BÄLTENBälte typ:B Provtyp:överlast Skada: 10 mm snitt överkant
0 U 0 U U 0 I.. 0 L Q- -- L c .2 u m m * L- c En m 1-2 *- 2 E O) 0) 0- Q. xx 21.! > -- 4-' 4-4.: 0. .-v .-0 s_ :- m\ 0 - X <1) x i 3 ?§3 §5 37; 8 så g 2 2 Kommentarer 750305-2 3h B 9 50.2 38 5.5 8 h Brast i skadan Låset öppnade 750306-h 38 810 50.2 38 5.6 8.2 Brast i omlänkning Skadan förstorad 75031h-2 57 816 50.0 38 5.1 7.8 Brast i omlänkning Låset öppnade 75031h-3 58 817 50.0 38 5.5 8.h Brast i skadan Låset öppnade M=8.2 K=7-9 S=.2h N=h i
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
l
i
i
i
iii:
0 -0-//l
5()
100
150
200
--vv_-' . vaUV-_""'_
SKADADE BÄLTEN
l
C:7
Bälte typ: C Provtyp: Överlast Skada: 10 mm snitt överkant
0 U 0 H U . s. q; L u- n-. 1. g: 4: 4-! rov (U "- C U3 th t-z Lz C G) G) '- Q .xx xx > .- 44 44..: (1 .v- -8 3 :5 8.2' 3 E '3 ä Q ä 0.. (I) En :5.1 (0 01:1 E <2 E Kommentarer
750306-1 35 C17 50.2 37 3.2 ( 5.7) Låset öppnade och skadades Bandskada i omlänkningen 750306-2 36 C16 50.2 38 h.5 7.2 Brast i skadan ' Bandskada i omlänkning 750306-3 37 C15 50.0 39 3.5 7.2 Brast i skadan Bandskada i omlänkning 750313-h 5h C10 h9.9 38 h.5 7.8 Brast i skadan Bandskada i omlänkning M=7.Ä K=6.8 S=.28 N=h
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
15
I V l \ vhåt)
i I
100
i
150
200
I ' I 1 vh '\-VV_DIIIvv-:'- -v-_._-v-_-. l:/\:ö
OIHILIYO 'nu' vx. IMI lRIlIUIIIUI
SKADADE BÄLTEN
Bälte typ: A Provtypzöverlast Skada: 5 + 5 mm snitt
0 4-) 0 U 4-! . s. 0 s.. u- n-. s. 5 4: 4-! ro CD L c 0: m :- 2 L. 2 C CD CD -- Q. .1 .x .x .1 > .- 4-: 44 _c o_ - .-8 3 7:5 g? 3 e '5 ä 3 ä o. m 'm :2.:: m 0 0: E <2 E Kommentarer 750228-2 23 A 8 h9.8 39 8.9 12 3 Brast i omlänkning M=12.3 N=1
KRAFT - TlDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
15
3
2
l i
t 1
4,
[
i
/^
*
10
.
P
1
I
i
;
J
*
55
f
J
1
2
I
.!
/
t'
i
0 * -
0
50
f När-"xx
U 100
150
200
F
O
R
C
E
15
10
DlAICNa vnu- Ugn lIUM'IIUNOIIlUI |\L.JU|-|I\|dl\luuuv
SKADADE BÄLTEN
UII\hb" II'
l.I3:8
Bälte tysz Provtyp:_öVer]a$t Skada: 5 + 5 mm snitt
0 JJ 0 U U 0 L 0 L. '4- -0 L 1-_- 4; 4-: 10 m L- c 0) m Lz t-Z c 0 o .- o. .x.x .x.x > -- 4-: 44.:: o. _- .-8 3 :3 3.5 .3 E '3 § 3 ä 0. m in :Ex en 0 a: E < E Kommentarer 750228-3 24 B 7 50 2 37 6 0 9.6 Brast i omlänkning M=9.6 N=1
KRAFT - TIDFöRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
5
l l
l
i i l
!
i
1 i
1
i
I
i
.
/\
Å
Ä
/ [z7
i
i
2 i i i
/
' I
Ii
i : ii ;
g1
?
7
l
: ;
T i g 7 å F ;j %
5 * -«
:_-u-gr [iå\<g/r _- ,0
50
V 100
150
400
ms
I V l \ \ p C
155
1(1
STATENS VÄG- OCH TRAFIKINSTITUT RESULTATSAMMANSTÄLLNINGI
SKADADE BÄLTEN
'1:C:8
Bälte typ:C Provtypzöverlast Skada: 5 + 5 m snitt0 U .0 U U . i. m t. u- n-. L E _c 4-0 m , fl! , L- C :D U) L 2 L 2 C (D (D -- 0. .1.1 .1.1 > -- +4 44.: Q .- .-8 E :To :3% 3 E '-5 ä ?å ä CL 0.0 2:0 :1:44 m 0 a: 5- <: E Kommentarer
750303-1
25 C2] h9.9 38 -5.2 8 2
Brast i omlänkning
M=8.2 N=1KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ('kN - ms )
i
l l 1
P Å 'T_ +x
/
__4
/ *
*'
j 7 4r
i [Mg
?
o
50
V100
150
200
ms
15
10
Bälte typ: A PrOVtYP: överlast
öMUHUt URL I tN
Skada= 10 mm hål
0 4-' 0 U U . L m x. '-0- H-. s. c _c 4-: m 40 i- C CD 0) Lz *- 2 c m 0 .- c. .x.x .x.x > .- 4-: 4.:; D_ .- ._ 8 h 3_ 3.? 3 E '3 ä '3 å CL 3 ?§3 . ;sz m 0 oc 5. < E Kommentarer
750307-2 h] A13 h9,8 38 7 7 11 8 Brast i omlänkning
Låset öppnade
M=11.8
J N=1
KRAFT - TIDFÖRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
i
3
!
,, -. . . . g -. 4 .0.
40
_»»ww«--r
*>
-. o -v» . _ 0 0 -.,__ .. .+ ---> . . . .. .. .-. . -. d m -p
5()
200
.LlUiJ
SKADADE BÄLTEN
Bä1te tYP:B Pr°VtYP:överlast Skada: 10 mm hå]
0 H 0 U U 0 L- Q) L - -i- I: 01 m L. Z L 2 c 0 m -- o. .x.x .x.x > - 4-' 44.1: 0. F" '-8 L :S âäê 3 E '3 ä 3 ä CL 8 'cm :1:34 m 0 0: E <1 E Kommentarer 750307-3 #2 B11 50.0 37 6.8 10 0 Brast i omlänkning
Låset öppnade och skadades
M=10.0
KRAFT - TIDFöRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
I
I
i
I i
!I
I I
_ i I
F U R L. :. _. .r . . . www
50
K] 100
150
200
nns
FO
RC
E
U'nll-"U 'r'\\-lw Vvll lim! |I\|I
'vas-v-SKADADE BÄLTEN
Bälte typ:C Provtyp: öVerlaSt Skada: 10 mm hå]
0 4-' 0 4-' U - L Q) 1. u- u-. il.. C 4: 4-3 CO '0 L C 07 U) L 2 L 2 C 0 O) '- Q. .xx .XX > 0- 4.: 44.5 Q .- .-8 L :5 8.2' 3 E 'S ä 3 ä CL (33) En :Ex m 0 :1 E 4 E Kommentarer 750303'2 26 C20 50 2 38 5 0 8 2 Brast i omlänkning.
Låset öppnade och skadades
M=8.2
N=1
KRAFT - TIDFÖRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
!
IH
i!!
§21
. . . M # 4 * N x*0
' 50
W100
150
200
'In-vvhi"
SKADADE BÄLTEN
'vivlvluilvvll\bbl' I
I'-iåHilU
Bälte typzA Provtypgöverlast Skada: 25 mm snitt underkant
0 JJ o 4-' H . L 0 x_ '4- '4-. I. c I: 4-0 CO (0 *- c Us 01 L 2 t-z C 0 OJ 0- CL .1.1 .121 > -- 4-: 44; Q .- .-8 E :3 3.2' 3 E '3 § 3 § CL w En :Ex m 0 ac E <z E Kommentarer
750311-1 45 A14 50.0 38 h.5 7.6 Brast i skadan
Bandskada i omlänkning
M=7.6
N=1
KRAFT - TIDFöRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
§
i
'I
I!
I |
15
-. .. ._ .J . .. .4 .. . . . . 0 . . .10
n . {L â-. -A A p -. \ \ L \ k5(1
50
100
200
nns CD :air1/50
I V I \ \ . L.Et
KRAFT - TIDFÖRLOPP FÖR AXELKRAFT ( kN - ms )
750311-2 Pro vn r . A6 Se ri en r. Bäl te nr . 812 50.1 Ha st ig he t km /h 38 St op ps tr . cm 3.2 Rul lk ra ft ma x kN N=1 M=5.h 5.h Axe lkra ft ma x kN Brast skadan Kommentarer
Bälte typ:B Provtyp: överlast Skada: 25 mm snitt underkant
I V I \ \
|-UIHII-IWU 'HV' VMI] IMI IRIIWGIIIU' l\LJU|_InI JnIH|nl1J l HLLI' l nu
SKADADE BÄLTEN
l:(:L10
Bälte typ: C Provtyp: Överlast Skada: 25 mm snitt underkant
0 4-' 0 4-7 U . L Q) L. IJ- u-. L. E _: JJ CD (0 *- G ED m *- 2 L 2 1: m m .- n. xx .xx > -- 44 44.:: a 0- F. 8 ;3 7a.: :32 8 E 'S ä 3 ;rä o. ca 'en :x m 0 0: E <2: E Kommentarer 750312-1 A7 01h 50.3 37 2.6 h.7 Brast i Bandskada i omlänkning M=l§.7 N=1
KRAFT - TIDFöRLOPP FöR AXELKRAFT ( kN - ms )
\i
i ' i