Kammarkollegiet. Göteborg SWECO Geoteknik, Göteborg. Uppdragsnummer

(1)

S W E C O

Gullbergs Strandgata 3 Box 2203, 403 14 Göteborg Telefon 031-62 75 00 Telefax 031-62 77 22

Uppdrag 2305 248-000;hisa p:\2321\2305248 - hedefors, lerum\16 text\pm_geoteknik-hedefors 090210.doc

ra01s,1321,2002-09-01

H

Kammarkollegiet

Hedefors KRV, Lerum

Detaljerad stabilitetsutredning

PM Geoteknik

(ersätter tidigare Detaljerad Stabilitetsutredning, daterad 2007-04-26, reviderad 2007-06-12 och 2008-07-25, uppdragsnummer 2305248-000)

Göteborg 2009-02-10 SWECO

Geoteknik, Göteborg

Uppdragsnummer 2305 248-000

(2)

H

Kammarkollegiet Hedefors KRV, Lerum Detaljerad stabilitetsutredning PM Geoteknik

1 (14)

INNEHÅLL 1 Uppdrag...2

2 Tidigare undersökningar ...2

3 Utförda geotekniska undersökningar ...3

4 Geoteknisk översikt ...3

4.1 Topografi och områdesbeskrivning ... 3

4.2 Geotekniska förhållanden... 4

4.2.1 Jordlagerföljd ... 4

4.2.2 Densitet, vattenkvot konflytgräns och sensitivitet... 4

4.2.3 Odränerad skjuvhållfasthet och friktionsvinkel ... 4

4.3 Vattennivå i Säveån... 6

4.4 Grundvatten och portryck ... 7

4.5 Erosionsskydd ... 9

5 Stabilitet ...10

5.1 Beräkningsförutsättningar ... 10

5.2 Erforderlig säkerhetsfaktor ... 11

5.3 Stabilitetsanalyser ... 12

6 Rekommendationer ...13

BILAGA 1

2 3 4 5 6 7

CPT-utvärdering (CONRAD) Stabilitetsanalyser

Tidigare utförda undersökningar i plan Portrycksmätningar

Grundvattenmätningar

Geohydrologisk undersökning Plan omlöp (Fiskevårdsteknik AB)

RITNINGAR 2305248-G1

2305248-G2 2305248-G3

Plan, skala 1:1000 (A3) Sektioner, skala 1:100 (A1)

Typsektion erosionsskydd, skala 1:100 (A1)

(3)

H

2 (14)

Hedefors KRV, Lerum

Detaljerad stabilitetsutredning

PM Geoteknik

1 Uppdrag

På uppdrag av Kammarkollegiet har SWECO utfört en detaljerad stabilitetsutredning (enl.

Skredkommissionens anvisningar, rapport 3:95) vid Hedefors KRV i Lerum. Utredningen har utförts som underlag för tre alternativa fiskvägar i anslutning till kraftverksdammen.

Det aktuella området är beläget vid Säveåns södra strand enligt nedanstående flygfoto (Figur 1).

Figur 1 Flygfoto över området för planerad fiskväg.

Syftet med denna geotekniska utredning är att bestämma stabilitetsförhållandena inom området för huvudalternativet av fiskvägarna som består av ett omlöp.

2 Tidigare undersökningar

Till följd av tidigare skred och områdets närhet till Säveån har ett antal geotekniska undersökningar och utredningar utförts i omgivningen genom åren. Tidigare utförda

geotekniska undersökningar som har beaktats och inarbetats i denna utredning är benämnda:

Säveån Hedefors KRV

(4)

H

3 (14)

 ”Områdesplan 1, Geoteknisk utredning” Kjessler & Mannersråle AB, daterad 1981-02- 16 (arb. nr. 13 726)

 ”Betr. Grundundersökning inom rasområdet i Hedefors” Geotekniska byrån, daterad 1961-02-03 (ref. nr. G214)

 ”Geoteknisk undersökning Gamlebo 3:33” Kjessler & Mannerstråle AB, daterad 1995- 08-25 (arb. nr. 74 71 31)

3 Utförda geotekniska undersökningar

Geotekniska fältundersökningar har utförts, av SWECO, inom området under april 2007 samt januari 2008. Undersökningarna omfattade följande:

 CPT-sondering i 4 st punkter för bestämning av jordlagrens relativa fasthet och förekomst av eventuella dränerande skikt.

 Skruvprovtagning i 3 st punkter för klassificering av de ytliga jordlagren

 Vingförsök i 2 st punkter för bestämning av lerans odränerade skjuvhållfasthet

 Installation av 4 st portrycksmätare (av typen BAT) för mätning av portryckssituationen i leran.

 Installation av 2 st grundvattenrör för mätning av grundvattennivåer i friktionsjorden under leran.

De utförda undersökningarna redovisas i plan och sektion på ritningarna 2305248-G1 och 2305248-G2. Borrpunkterna benämns med ID 0701-0704. Undersökningarna redovisas med beteckningar enligt SGF:s beteckningssystem (för detaljerad beskrivning av detta se www.sgf.net).

Borrpunkternas lägen inmättes av SWECO under februari 2008.

4 Geoteknisk översikt

4.1 Topografi och områdesbeskrivning

Nordväst om aktuellt område ligger en kraftverksdamm som ger Säveån en fallhöjd av ca 10 m, från ca +35 till ca +24. Vattenståndet i ån nedanför dammen kan dock variera kraftigt beroende av nederbörd och vattenföring. Det aktuella markområdet i anslutning till

kraftverksdammen består i huvudsak av en slänt där nivån på markytan varierar från ca +42 ner till Säveån på nivån ca +24.

Slänten mot Säveån är relativt brant inom området med en medellutning på ca 1:5.

Lutningen varierar dock längs slänten och brantare partier med en lutning på upp emot ca 1:3-1:2 förekommer, bland annat närmast dammbyggnaden invid Säveåns södra strandkant.

(5)

H

4 (14)

4.2 Geotekniska förhållanden

4.2.1 Jordlagerföljd

Överst utgörs jorden av ca 2-4 m torrskorpelera som underlagras av en siltig lera med en mäktighet som generellt varierar mellan ca 4 till 10 m inom det undersökta området.

Ner mot Säveån minskar lerlagrets mäktighet och närmast strandkanten återfinns ett lager sprängsten som skyddar mot erosion av slänten.

Leran vilar på ett lager av friktionsjord (av ej bestämd mäktighet) ovan berg. Djupet till fast botten varierar inom området mellan ca 5 till 15 m. Vid kraftverksdammen går berget upp i dagen.

4.2.2 Densitet, vattenkvot konflytgräns och sensitivitet

Skrymdensiteten (ρ) i leran varierar enligt utförda undersökningar generellt mellan

ca 1,6-2,0 t/m³med en viss tendens till minskning mot djupet. Den naturliga vattenkvoten (w_N) i leran varierar generellt mellan ca 40-60 %.

Tidigare utförda laboratorieundersökningar visar att sensitiviteten (S_t) i det aktuella området är mellan ca 10-20, vilket innebär att leran kan betecknas som mellansensitiv.

Konflytgränsen (wL) i leran varierar generellt mellan ca 30-40 %. Det innebär att den odränerade skjuvhållfastheten (τ_fu) i leran, som bestämts vid vingförsök (samt

fallkonförsök), inte reduceras (d.v.s. korrektionsfaktorn μ=1).

4.2.3 Odränerad skjuvhållfasthet och friktionsvinkel

Lerans odränerade skjuvhållfasthet har utvärderats utifrån vingförsök. I nedanstående diagram (Figur 2) redovisas en sammanställning av resultaten av de utförda undersök- ningarna tillsammans med tidigare utförda hållfasthetsutvärderingar inom området samt vald hållfasthet vid denna stabilitetsutredning.

(6)

H

5 (14)

Uppdrag 2305 248-000;hisa p:\2321\2305248 - hedefors, lerum\16 text\pm_geoteknik-hedefors 090210.doc 0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120

Odränerad skjuvhållfasthet [kPa]

(reducerad m.a.p. w_L)

Djup[m]

Vald hållf.

KM 1:1 Bh4-1981- vb

KM 1:9 Bh3-1981- vb

KM 1:1 Bh2-1981- kv

KM 1:1 Bh5-1981- kv

KM 1:9 Bh2-1981- kv

KM 1:2 Bh5-1981- kv

KM 1:3 BhD2- 1981-kv

KM 1:3 BhD3- 1981-kv

702

703

Figur 2 Sammanställning och utvärdering av lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad m.a.p.

konflytgränsen)

Den odränerade skjuvhållfastheten i leran, korrigerad m.a.p. konflytgränsen, har i detta skede utvärderats till ca 40 kPa ner till ca 6 m djup under markytan. Därunder ökar skjuvhållfastheten mot djupet med ca 2 kPa/m (τfu=40+2z kPa).

Lerans dränerade hållfasthetsegenskaper har vid stabilitetsberäkningarna antagits till

=30º och c=0,1τfu, vilket normalt gäller för leror i Göteborgsregionen.

Friktionsvinkeln, , i friktionsmaterialet bedöms vara ca 38º.

(7)

H

6 (14)

4.3 Vattennivå i Säveån

För det aktuella området nedanför kraftverksdammen har inga längre mätserier av

vattenståndsnivåerna erhållits och enligt olika kontaktpersoner så finns det inga uppgifter på detta.

Mätningar av vattenståndsnivåerna gjordes under våren 2008. Under perioden april-maj var det mycket låga nivåer vilka visade på ett lägsta lågvatten på +24,7. På grund av mätseriens längd samt att noggrannheten på referenspunkten för mätningarna är något osäker har den tidigare lägsta lågvatten nivån på +24,4 bibehållits vid

stabilitetsberäkningarna. I ett senare skede kan nivåerna verifieras vilket då medför en positiv inverkan på stabilitetsberäkningarna.

Efter mätningar under våren 2008 är de bedömda vattenståndsnivåerna i Säveån följande:

Tabell 1 Bedömda vattenståndsnivåer i Säveån i höjd med det aktuella området.

HHW +27,9

MW +25,3

LLW +24,7 (+24,4)

(8)

H

7 (14)

4.4 Grundvatten och portryck

Grundvattenytan i det aktuella området utmed Säveåns södra strand återfinns enligt tidigare utredningar ca 1,5-2 m under befintlig markyta. I lerlagrens övre delar är portryckfördelningen hydrostatisk. Portrycket på större djup i lerlagren visar sjunkande nivåer, vilket indikerar en nedåtriktad grundvattenström. Trycknivån i friktionsjorden under leran ligger i allmänhet på betydligt lägre nivå än den som råder i leran.

Under januari 2008 installerades sammanlagt 4 st portrycksrör i leran och 2 st

grundvattenrör i friktionsjorden under leran. Vid de första tre mättillfällena ökade trycket i friktionsjorden under leran successivt. Ytterliggare 4 st mätningar har sedan utförts fram till och med 2008-05-29, där resultatet visar på en liktydig bild av rådande vatten- och porttrycksituation i jorden. I den övre delen av leran (ner till ca 5 m djup) är portrycket hydrostatiskt med en trycknivå som motsvarar ca 0,5-1 m under markytan. På större djup har en sjunkande nivå noterats, precis som i tidigare mätningar. På 11 m djup (bp 0704) har ett tryck uppmätts som motsvarar en grundvattenyta ca 6,5 m under markytan, se Figur 3. I den nedre delen av slänten har portrycket mätts på en nivå (djup 4 m) som visar att

portrycket är hydrostatiskt med en trycknivå som motsvarar 0,5-1 m under markytan se Figur 3.

0,0

2,0

4,0

6,0

8,0

10,0

12,0

14,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 portryck [kPa] 0704

djup[m]

Hydrost at iskt 08-01-22 08-02-08 08-03-03 08-03-11 08-03-18 08-05-09 08-05-29

Hydrostatiskt från 1 m

0,0

2,0

4,0

6,0

8,0

10,0

12,0

14,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 portryck [kPa] 0703

djup[m]

Hydrost atiskt 08-01-22 08-02-08 08-03-03 08-03-11 08-03-18 08-05-09 08-05-29

Hydrostatiskt från 0,5 m

Figur 3 Portrycksprofil i borrpunkt 0704 samt mätningar i borrpunkt 0703.

Trycket i grundvattenrören byggdes upp långsamt och stabiliserades efter ca 1,5 månader varefter variationerna på grundvattenytans läge var relativt små. I den övre delen av slänten har nivåer uppmätts som motsvara ca 7-8,5 m under markytan. Vid släntfot, närmast

Säveån, har nivåer uppmätts som motsvarar markytans nivå till 0,5 m över markytan (grundvattenröret sticker upp 0,5 m över markytan och vid ett flertal tillfällen har vattnet

(9)

H

8 (14)

runnit över). Mätningarna tyder på att trycket i friktionsmaterialet i den övre och nedre delen av slänten motsvarar likvärdiga tryckhöjder.

0703 Gw

Markytans nivå+27,5 Spetsens nivå +18,3

20 22 24 26 28 30 32

08-0 1-15

08-0 1-29

08-0 2-12

08-0 2-26

08-0 3-11

08-0 3-25

08-0 4-08

08-0 4-22

08-0 5-06

08-0 5-20

trycknivå[möh]

0704 Gw

Markytans nivå +36,8 Spetsens nivå +23.3

20 22 24 26 28 30 32

08-0 1-15

08-0 1-29

08-0 2-12

08-0 2-26

08-0 3-11

08-0 3-25

08-0 4-08

08-0 4-22

08-0 5-06

08-0 5-20

trycknivå[möh]

Figur 4 Trycknivåer vid grundvattenmätningar i borrpunkterna 0703 och 0704.

För att följa upp de artesiska trycken så gjordes en geohydrologisk undersökning (daterad 2008-11-03 se bilaga 6). Denna undersökning gjordes efter en längre period med mycket nederbörd. Det första öppna röret för undersökningarna installerades i anslutning till bh 0703 i friktionsmaterialet, trycknivån i punkten motsvarade en grundvattenyta ca 2 m över markytan (nivå +29,5). Trycknivån undersöktes även i installerade öppna rör ca 50 och 100 m söder om bh 0703 på ungefär samma avstånd till Säveån. Undersökningarna visade att trycknivån i friktionsmaterialet ca 50 m söderut motsvarade en grundvattenyta som ligger i markytan. För punkten ca 100 m söderut motsvarade trycknivån en grundvattenyta på djupet ca 2,4 m under markytan. Trycknivån i friktionsmaterialet är alltså avtagande söderut.

(10)

H

9 (14)

4.5 Erosionsskydd

Befintligt erosionsskydd utfördes under mitten av 1980-talet upp till nivån +27,5 enligt ritning. I samband med nu utförda fältundersökningar utfördes en besiktning av

erosionsskyddet. Vid besiktningstillfället påträffades ett flertal ställen där erosionskyddet ej utgör ett fullgott skydd, se Figur 5.

Figur 5 Befintligt erosionsskydd som ej ger fullgott skydd

Vid besiktningstillfället noterades även att vattnet vid flera tillfällen stigit över

erosionsskyddet då uppspolat material påträffades över denna nivå, samt att marken även blivit utsatt för erosion, se Figur 6.

(11)

H

10 (14)

Figur 6 Uppspolat material samt erosion ovanför utlagt erosionsskydd

5 Stabilitet

5.1 Beräkningsförutsättningar

Stabiliteten har analyserats i två sektioner inom området för den planerade ombyggnaden (sektion D och E enligt planritning 2305248-G1). Med resultat från

stabilitetsberäkningarna har fiskvägens sträckning optimerats ur ett stabilitetsperspektiv i de mest kritiska delarna.

Jordprofilens utseende har uppdaterats efter resultaten från den geohydrologiska

utredningen. Utredningen visar på en trycknivå i det underlagrande friktionsmaterialet i den nedre delen av slänten som är betydligt högre än vattenytan i Säveån. Det

underlagrande friktionsmaterialet bedöms därför inte stå i direkt förbindelse med Säveån.

Stabilitetsberäkningarna är utförda med kombinerad och odränerad analys.

Stabilitetsanalyserna har utförts med Slope/W version 7.13 (GeoStudio 2007). Redovisade säkerhetsfaktorer avser Bishop’s metod för cirkulärcylindriska glidytor.

Underlag till utförda stabilitetsberäkningar har hämtats från befintligt kartmaterial samt tidigare utförda avvägningar i området. Materialegenskaper samt jordlagrens mäktighet har utvärderats från geotekniska undersökningar. I nedanstående tabell redovisas de

materialegenskaper som använts vid stabilitetsberäkningarna.

(12)

H

11 (14)

Tabell 2 Bedömda materialegenskaper vid stabilitetsberäkningarna.

Jordlager Bedömda materialegenskaper

1. Säveån

2. Torrskorpelera

Tunghet,

Effektiv tunghet under GW,

Odränerad skjuvhållfasthet,fu

Friktionsvinkel,

Kohesionsintercept, c

17 kN/m³ 7 kN/m³ 40 kPa 30º 0,1fu

3. Lera

Tunghet,

17 kN/m³ 7 kN/m³ 40 kPa 30º 0,1fu

4. Lera

Tunghet,

17 kN/m³ 7 kN/m³ 40+2z kPa 30º 0,1fu

5. Friktionsmaterial

Tunghet,

21 kN/m³ 19 kN/m³ 38º

Grundvattenytans läge har vid stabilitetsanalyserna placerats på djupet ca 0,5-1 m under befintlig markyta. En hydrostatisk portrycksökning har valts mot djupet i lerlagrens övre delar. Trycknivån i friktionsjorden har baserats uppmätta nivåer från installerade

grundvattenrör.

Vid stabilitetsanalyserna har en jämnt utbredd marklast på 10 kPa (1000 kg/m²) ansatts vid läget för befintliga plattgrundlagda hus samt för planerat hus inom fastigheten Gamlebo 3:33.

5.2 Erforderlig säkerhetsfaktor

Stabilitetsutredningen har utförts enligt Skredkommissionens anvisningar 3:95 där

erforderlig säkerhetsfaktor gäller för Detaljerad stabilitetsutredning för markområden med markanvändningen ”Nyexploatering”.

Enligt ovanstående gäller vid detta projekt därmed följande rekommendation på säkerhets- faktorn utifrån rådande förutsättningar:

Tabell 3 Rekommenderat säkerhetskrav enligt Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:95 (tabell 8:1).

Fc  1,7–1,5

Fkomb  1,45–1,35 F  1,3 (sand)

Det rekommenderade säkerhetskravet utgörs således av ett ”spann” mellan olika nivåer på erforderlig säkerhetsfaktor. Vilket krav på erforderlig säkerhetsfaktor som råder inom ett projekt bestäms av ett stort antal faktorer som betecknas som ”gynnsamma” eller

(13)

H

12 (14)

”ogynnsamma”. Exempel på en ogynnsam faktor är t.ex. förekomst av kvicklera, stora konsekvenser av ett skred, pågående erosion eller ett begränsat antal geotekniska undersökningar etc.

Med utgångspunkt från de förutsättningar (både yttre och geotekniska) som råder inom det aktuella området har följande säkerhetskrav bestämts för detta projekt.

Tabell 4 Gällande säkerhetskrav i samband med detta projekt.

F_c  1,6

Fkomb  1,4 F_  1,3 (sand)

5.3 Stabilitetsanalyser

Utförda stabilitetsanalyser redovisas i Tabell 5 samt i bilaga 2.

Figur 7 Stabilitetsberäkning i sektion D med omlöpet, (kombinerad analys).

(14)

H

13 (14)

Tabell 5 Beräknade säkerhetsfaktorer i samband med detta projekt.

Befintligt Omlöp Notering

Sektion D

Kombinerat 1,37-1,51 1,41-1,44 Ingen åtgärd erfordras. Den högre säkerhetsfaktorn för omlöpet beror på att massorna har reducerats vid

strandbrinken tillföljd av omlöpet.

Odränerat 1,80 1,75 Ingen åtgärd erfordras

Sektion E

Kombinerat 1,49 1,43 Ingen åtgärd erfordras

Odränerat 1,84 1,81 Ingen åtgärd erfordras

6 Rekommendationer

Stabilitet hos befintliga slänter

Stabilitetssituationen för befintliga förhållanden är inom hela området tillfredsställande enligt gällande rekommendationer i Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:95.

Utförda stabilitetsanalyser baseras på rådande förutsättningar inom området idag med de lastförutsättningar som bedöms gälla för ombyggnaden och omkringliggande mark. Om andra förändringar önskas inom området (utöver nyanläggandet av fiskväg) såsom lokala uppfyllnader, schaktning, ändrade dräneringsförutsättningar, lastförändringar etc. skall stabilitetssituationen för detta beaktas.

Stabillitet för omlöp

Stabiliteten för omlöpet är tillfredställande efter att sträckningen optimerats med avseende på stabiliteten. Mindre avschaktningsplan kan krävas i anslutning till omlöpet och lokala branta slänter. För den nedre delen av omlöpet kan även en konstruktion för att förhindra bottenupptryckning krävas.

Vid detaljutformning av omlöpet kan lokalt ytterligare konstruktioner att krävas i form av L-stöd eller spont. Delar detta kan bli aktuellt för är omlöpets nedre del samt passagen förbi fastighet 3:33 där en konstruktion kan krävas föra att undvika/minska ingrepp på fastigheten.

En detaljerad utformning av avschaktningsplan, stödkonstruktioner samt slänter utförs i samband med projektering.

Befintligt erosionsskydd bör kompletteras och även höjas upp till nivån överkant på den nedre platån (en höjning på ca 20-30 cm), enligt ritning 2305248-G3.

(15)

H

14 (14)

Anvisning för projektering

I samband med projektering av fiskväg skall ett separat Tekniskt PM, geoteknik upprättas som beskriver de geotekniska och geohydrologiska förutsättningarna och arbetsordning för byggande och avschaktning.

Göteborg 2009-02-10 SWECO, Geoteknik

Henrik Isakson Urban Högsta

(16)

C P T - sondering

Statens geotekniska institut

581 93 Linköping, telefon 013-20 18 00, fax 013-20 19 14 Hedefors, Lerum

2305248

2007-04-25

1,00 m 1,00 m 7,33 m 1,00 m my 0,00 m

Let Normal Glycerin Ulf Gyllunger Geotech

Djup (m)

Lerum 0701 070410

Projekt

Plats Borrhål

Förborrningsdjup Startdjup Stoppdjup Grundvattenyta Referens Nivå vid referens

Förborrat material Geometri Vätska i filter Operatör Utrustning

Kalibreringsdata Spets

Datum Areafaktor a Areafaktor b

3799 2006-04-04 0,600 0,013

Inre friktion O_c Inre friktion O_f Cross talk c₁ Cross talk c₂

0,0 kPa 0,0 kPa 0,000 0,000

2,50 2781 Skalfaktorer

Portryck Friktion Spetstryck

OmrådeFaktor Område Faktor Område Faktor 0,50 6388 50 5978

Före Efter Diff

1,00

Datum

100,00 0,00 -100,00

0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 Inmatade nollvärden

Beräknade nollvärden (kPa) Före

Efter

100 0

0 0

Använd skalfaktorer vid beräkning

Korrigering Portryck Friktion Spetstryck

(ingen) (ingen) (ingen)

Portrycksobservationer Portryck (kPa)

0,00

Skiktgränser Djup (m)

Klassificering

Från Till

Djup (m)

0,00 1,00

1,00 7,33

Densitet (ton/m³) 1,70

Flytgräns 0,43

Let Jordart

Anmärkning

P:\2321\2305248 - Hedefors, Lerum\11 Mätningar_analyser\Conrad\0701.CPW Portryck registrerat vid sondering

x

(17)

CPT sondering uppmätta parametrar

0,0 0,5

1,0

1,5 2,0

2,5

3,0 3,5

4,0

4,5 5,0

5,5

6,0 6,5

7,0

0 2 4 6 8 10 0 10 20 30 40 50 0 200 400

Portryck u, u_o, ∆u (kPa) Friktion f_T (kPa)

0 2 4 6 0,0 0,5

Uo

U o

Uo

∆U

Spetstryck q_T (MPa) Referens

Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup

my 0,00 m 1,00 m 1,00 m

Friktionskvot R_f (%) Portryckskvot DPPR

Djup (m)

Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum

Hedefors, Lerum 2305248

Lerum 0701 070410

2007-04-25 P:\2321\2305248 - Hedefors, Lerum\11 Mätningar_analyser\Conrad\0701.CPW

0 2 4

Lutning (grader) Förborrningsdjup

Förborrat material Utrustning Geometri

1,00 m Let Geotech Normal

(18)

CPT sondering utvärderad enligt SGI Info 15

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0

0 50 100

Friktionsvinkel (^o)

x x x

x

x x x

x

x x

x x x x

x x x

x

x x

x

x x x

x x

x

Odränerad skjuvhållfasthet τ_fu (kPa)

30 40 50

o

o x

x

x x x

x x x x

x x

Klassificering Referens

my 0,00 m 1,00 m 1,00 m

Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri

Djup (m)

Lerum 0701 070410

L

My L

M My L

M

My L

M My L

M

L

M

L M My L

L M

L

My L

L

OC

HOC

OC

0 5 10 15 20 25 30 35

Modul (MPa)

Let

Le Si Sa Si Le Si

Le

Si

Le Si

Le

Si

Sa

+

+ x o +

Svensk empiri Lunne, överkonsoliderad Lunne, normalkonsoliderad

0 20 40 60 80

x

x x x

x x x x

x x ((x))

((x))

Relativ lagringstäthet I_D (%)

(19)

CPT sondering utvärderad enligt SGI Info 15

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0

0 10 20 30 40 50 60

Effektivtryck (kPa)

x

x x

x

x x x

x x

x

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70

my 0,00 m 1,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0701 070410

L

My L

M My L

M

My L

M My L

M

L

M

L M My L

L M

L

My L

L

OC

HOC

OC

Let

Le Si Sa Si Le Si

Le

Si

Le Si

Le

Si

Sa

((x))

(20)

C P T - sondering

2305248

2007-04-25

1,00 m 1,00 m 12,68 m 3,00 m my 0,00 m

Djup (m)

Lerum 0702 070410

Projekt

3799 2006-04-04 0,600 0,013

0,0 kPa 0,0 kPa 0,000 0,000

Före Efter Diff

3,00

Datum

100,00 91,00 -9,00

0,00 0,00 0,00

Efter

100 91

0 0

0 0,05

0,00

Klassificering

Från Till

Djup (m)

0,00 1,00

1,00 12,68

Flytgräns 0,43

Let Jordart

Anmärkning

x

(21)

CPT sondering uppmätta parametrar

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 2 4 6 8 10 0 50 100 0 500

0 5 10 15 0,0 0,5 1,0

Uo

U o

∆U

U

my 0,00 m 3,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0702 070410

5 8

(22)

CPT sondering utvärderad enligt SGI Info 15

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 100 200 300

x x

x x x

x x x x x

x x x x x x x x

x x x

x x

x x x x x

x x

x x x x x x x x x x x x x

x x x x x x x

x x x

x x

20 30 40

o o

o o o

o o x

x

my 0,00 m 3,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0702 070410

L M

L

M L

M My L

L My L

M L M My L

M F M

F

My F F

OC HOC

OC

HOC OC

0 2 4 6 8 10 12 14

Modul (MPa)

Let

Le

Sa

Si

Le

Si

Le

+ +

+ + +

+ +

x o +

0 10 20 30 40

x ((x))

((x)) ((x)) ((x))

((x)) ((x))

(23)

CPT sondering utvärderad enligt SGI Info 15

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 50 100

Effektivtryck (kPa)

x x

x x x

x x

x x x

x x

x x x x x x

x x

x x x

x x x x

x x x

x

0 20 40 60 80 100 120 140

my 0,00 m 3,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0702 070410

L M

L

M L

M My L

L My L

M L M My L

M F M

F

My F F

OC HOC

OC

HOC OC Let

Le

Sa

Si

Le

Si

Le

((x)) ((x)) ((x)) ((x))

((x)) ((x)) o

o

(24)

C P T - sondering

2305248

2007-04-25

1,00 m 1,00 m 7,45 m 1,00 m my 0,00 m

Djup (m)

Lerum 0703 070410

Projekt

3799 2006-04-04 0,600 0,013

0,0 kPa 0,0 kPa 0,000 0,000

Före Efter Diff

1,00

Datum

100,00 98,00 -2,00

0,00 0,00 0,00

Efter

100 98

0 0

0 0,07

0,00

Klassificering

Från Till

Djup (m)

0,00 1,00

1,00 7,45

Flytgräns 0,43

Let Jordart

Anmärkning

x

(25)

CPT sondering uppmätta parametrar

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

0 1 2 3 4 5 0 50 100-100 0 100

0 2 4 6 0,0 0,4

U o

Uo

U o

∆U

my 0,00 m 1,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0703 070410

2 4

(26)

CPT sondering utvärderad enligt SGI Info 15

0,0 0,5

1,0 1,5

2,0 2,5

3,0

3,5 4,0 4,5

5,0 5,5 6,0

6,5

7,0

0 100 200 300

x

x x x

x x

x

x x x

x x x x x x x x x x x x x x

x x

x

x x x x

20 30 40

o

o x

x x x

x

x x

my 0,00 m 1,00 m 1,00 m

Djup (m)

Lerum 0703 070410

M My L

M

L

M

L

M

My L

L

My L M L

M

My L L

HOC

OC

HOC

OC

HOC OC

HOC

OC

HOC

OC

0 5 10 15 20 25 30 35

Modul (MPa)

Let

Le Si

Le

Sa

Si Sa

Si

Le Si

Le

Si

+

x o +

0 20 40 60 80

x x

x ((x))

((x))