-Swedish Geotechnical Institute

453

Uppföljning av armerade stödmurar - Norra Länken, Linköping

Yvonne Rogbeck, SGI Radu Serban, NCC AB

Statens geotekniska institut

- Swedish Geotechnical Institute

S-581 93 Linköping, Sweden Tel. 013-11 51 00, Int. +46 13 11 51 00 Fax. 013-13 16 96, Int +46 13 13 16 96

ISSN 1100-6692

Uppföljning av armerade stödmurar - Norra Länken, Linköping

Yvonne Rogbeck, SGI Radu Serban, NCC AB

Linköping i augusti 1996

~

\ ~ ^I STATENS GEOTEKNISKA INSTITUT

S'9'1 SWEDISH GEOTECHNICAL INSTITUTE

Varia 453

Uppföljning av armerade stödmurar - Norra Länken, Linköping

Yvonne Rogbeck, SGI Radu Serban, NCC AB

Uppdrag: 19201562

LINKÖPING 1996

Denna varia utgör en slutrapport för uppföljningar av armerade stödkonstruktioner utförda i Linköping. Uppföljningarna har pågått under drygt två år och har utförts i samverkan mellan Linköpings kommun, NCC AB, Ragnar Jonsson GEO-rådgivning AB och SGI. Projektet är finansierat av Svenska Byggbranschens Utvecklingsfond och de medverkande. Rapporten har också redovisats till SBUF (projekt nr 3011).

Syftet var att pröva om armerad jord är ett tekniskt, ekonomiskt och miljömässigt fördelaktigt alternativ till konventionella gjutna stödmurar, vilket här visat sig vara fallet.

Den huvudsakliga rapporteringen har utförts i Vägledning 5 (1993). Denna rapport utgör kompletterande mätningar och erfarenheter från dessa.

Linköping i augusti 1996

Yvonne Rogbeck Radu Serban

SGI NCCAB

Tidigare publikationer inom detta projekt:

Vägledning 5 (1993). Stödkonstruktioner med armerad jord - Norra Länken i Linköping. SGI, Linköping. 36s.

SGI

^{2 (3)}

Innehållsförteckning

Text Sida

FÖRORD

1. INLEDNING 3

2. SAMMANFATTNING OCH ERFARENHETER 3

3. RÖRELSEMÄTNINGAR 4

4. TÖJNINGSMÄTNINGAR 6

4.1 Töjningsmätningar på stålstag 6

4.2 Töjningsmätningar i syntetnät 8

5. KONTROLL AV FYLLNINGSMATERIAL 8

6. DIMENSIONERING AV SYNTETARMERING 9

7. REFERENSER 10

BILAGA 1-9

Norra Länken, Linköping

Uppföljning av stödmurar

1. INLEDNING

I samband med byggande av trafikleden "Norra Länken" i Linköping uppfördes under våren och sommaren 1993, sex stödkonstruktioner med armerad jord. Konstruktionerna var dels av geonät förankrade i två olika typer av Skudenes block och dels av arme­

ringsstag av stål förankrade i Limi block. Den huvudsakliga avrapporteringen av projek­

tet har skett i SBUF rapport [1] samt i Vägledning 5 [2].

Föreliggande rapport syftar till att redovisa de kompletterade mätningar som utförts efter december 1993 och de erfarenheter som erhållits efter denna längre mätperiod.

Ytterligare mätresultat och beräkningar finns arkiverade på SGI, Dnr 1-9201-562.

2. SAMMANFATTNING OCH ERFARENHETER

Uppföljningen har visat att stödkonstruktioner med armerad jord tekniskt fungerar mycket bra. Projektet upplevs positivt av såväl beställare, konsult som entreprenör.

Stödkonstruktionerna uppfattas som estetiskt tilltalande och produktionstekniskt fanns många fördelar bl a möjlighet att använda befintlig kunskap/resurser och kortare genom­

förandetider jämfört med platsgjuten betong. Efterbehandlingen är också billigare då nästan inga restprodukter uppstår vilket är fallet vid betonggjutning.

Kostnadsjämförelser i projekteringsstadiet visade att kostnaden för den armerade kon­

struktionen skulle bli ca hälften av kostnaden för en vanlig betongmur. Det verkliga utfallet av kostnaden blev till och med lägre än vad som beräknats vid projekteringen.

Rörelser har mätts i höjd och plan med mätdubbar och fixplattor. Även inklinometer­

mätning har utförts. Rörelserna i plan har varierat mellan 5-40 mm. Sättrµngen har blivit 5-15 mm. Armerade konstruktioner tål rörelser bättre än betongmurar och de rörelser som uppkommit har ej påverkat konstruktionen negativt. Även större rörelser skulle ha kunnat accepteras. En okulärbesiktning utfördes av beställaren, Linköpings kommun, och entreprenören, NCC AB, 951208 drygt två år efter färdigställandet. Vid besiktningen kunde ingen avvikelse mot utförandet noteras.

Mätningar av töjningar har utförts i två av murarna i vardera en sektion. Armeringen bestod av stålstag respektive syntetnät. För stålstagen varierade krafterna från tryckkraf­

ter upp till 2,5 respektive 1,7 kN dragkrafter på nivån 0,6 m respektive 1 m under mur­

krön. Kraften är ej konstant i hela staget utan varierar med avståndet från murkant.

Dimensionerande dragkraft i ett stag är 0,95 kN på 0,6 m djup och 1,3 kN på 1 m djup.

Att tryckkrafter uppstått kan bero på arbetsutförandet vid fyllning av Leca, armerings­

stagen lyftes för att därefter lägga Leca på plats under stagen. Tillåten spänning i stagen

SGI

^{4 (10)}

är 25 0 kPa vilket motsvarar 14, 13 kN per stag. För de värden som överskrider de dimensionerande krafterna motsvarar detta en förändring av säkerhetsfaktorn (på nivån 0,6 m under markytan) mot brott i stålet från 15 till 6, vilket är tillräckligt. Konstruktio­

nen har fungerat bra.

Även konstruktionerna med syntetarmering har fungerat bra. För syntetarmeringen har de maximala krafterna uppmätts under byggtiden och de har varierat mellan 8 -13 k:N/m för olika djup under murkrön. Dimensionerande dragkraft var 15,2 k:N/m. Krafterna i nätet har därefter minskat och nätet har efter en tid upphört att ta dragkrafter. En tänkbar orsak till resultatet kan vara att friktionsvinkeln i fyllningsmaterialet är så hög att muren står även utan bakåtförankring. De skjuvförsök som utfördes visade att friktionsvinkeln i bakfyllningen var ca 52°, vilket kan anses högt. Stabilitetsberäkningar har därför utförts för cp=42° respektive 52° i bakfyllningen för att se hur friktionsvinkeln inverkar på beräkningsresultatet. Beräkningarna indikerar att säkerhetsfaktorn kan ligga så högt att dragkrafter ej mäts i armeringen. När man gör jämförelser mellan beräknade och upp­

mätta värden så kan säkerhetsfaktorn ligga runt 1,0 utan att krafter uppkommer i näten.

Vid dimensionering kan dock armering inte uteslutas om man vill uppnå tillräcklig säker­

het för konstruktionen.

För att ge en vägledning till vad det kan innebära om högre friktionsvinklar kan användas har stabilitetsberäkningar utförts för cp= 35, 42 och 52°. Så högt värde som 52° är möjligt att utnyttja i låga spänningsintervall, men det rekommenderas inte för normala dimensio­

neringar. En kostnadsjämförelse visar att kostnaden för armeringsmaterialet reduceras med 40 % respektive 60 % om friktionsvinkeln är 42° eller 52° jämfört med de 35° som konstruktionen dimensionerats för. Kostnaden för schaktningsarbeten minskar också eftersom armeringslängderna minskar. Jämförelserna visar att det finns mycket att vinna om friktionsvinkeln kan väljas högre vid dimensionering. Vid projekteringen angivna 35°

är praxis att anta vid den typ av fyllning som fanns på platsen. För att kunna välja högre värden måste noggrannare undersökningar somt ex skjuvförsök av materialet utföras på laboratorium. I byggskedet bör kontroller utföras på fyllning och packning oavsett vilken friktionsvinkel som väljs, men kontrollen blir givetvis viktigare om man väljer högrevär­

den än praxis. Denna uppföljning visar att parametervalet är viktigt och att en förändring av friktionsvinkeln i stor grad påverkar resultatet. Det är dock ett för litet underlag för att kunna dra generella slutsatser av detta. Vid projektering bör kostnaden för extra undersökningar vägas mot den ekonomiska vinst som kan göras vid val av armering.

3. RÖRELSEMÄTNINGAR

Rörelser har mätts i höjd och plan med mätdubbar och fixplattor typ UNIP i 3-4 sektio­

ner vardera på utsidan av tre av murarna. I varje sektion har mätningar utförts på två till fyra nivåer enligt plan och tvärsektion i Figur 1 respektive Figur 2. Mätningarna har ut­

förts med teodolit av Trafik & Gator i Linköping. Fixplattorna har monterats efter det att muren färdigställts. Rörelserna i plan har varierat mellan 5-40 mm. Sättningen har blivit 5-15 mm. I Bilaga 1 redovisas typen av mätare samt mätvärden från avvägningarna. Rö­

relser i plan visas för mätare F-H i Bilaga 2.

Teckenförklaring

Vid varje sektion anges nummer på mätpunkterna och läget på dessa framgår av Figur 2.

Limi-mur med rörelsekontroll i sektion A-D.

Skudenes Stor med rörelse­

kontroll i sektion E-G.

Skudenes Maxi med rörelse­

kontroll i sektion H-K.

Limi-mur utan rörelsekontroll.

Figur 1. Plan över placering av rörelsemätare.

©

t - - - - 0 - - - 0 - - - - 0 - - - · - - - - l < 5 ,__....___,

G)

4m

o T6jningsmätare

Figur 2. Tvärsektion över rörelsemätare.

SGI

^{6 (10)}

För att få noggrannare mätningar installerades även ett inklinometerrör på insidan av muren vid sektion H. Muren består av block typ Skudenäs Maxi som är förankrade med syntetnät. Mätningarna utfördes av SGI. Röret installerades i samband med fyllningsarbe­

tena och har skarvats på efter en tid. Rörelserna finns därför redovisade i två diagram i Bilaga 3. Under uppfyllningstiden när ungefär halva muren färdigställts har rörelsen blivit ca 20 mm i överkant på muren i tvärled utåt från fyllningen. Rörelsen i sidled är försum­

bar. Efter murens färdigställande visar diagrammet i Bilaga 3 att rörelsen blivit upp till 95 mm i överkant mur. Den största delen av rörelsen uppkommer mellan två mätperioder (930930 och 940303) och övervägande delen kommer på de översta 2,5 metrarna. Den troligaste anledningen till rörelsen är att röret kan ha blivit påkört av ett fordon i sam­

band med arbeten med utläggning av matjord som utfördes mellan 930915-931010.

Därefter utfördes planteringsarbeten. Jämförelse med töjningsmätningar i nätet visar att töjningarna inte nämnbart påverkats under denna period.

Ett antagande om att rörelsen på de understa 2,5 metrarna är riktig skulle vid extrapola­

tion ge en rörelse på 30-40 mm i murens överkant vilket är i samma storleksordning som rörelsemätningarna på murens utsida visar. Riktningen på rörelsen stämmer med teorin som för armering med geosynteter bygger på att rotationspunkten ligger i väggens underkant med ett aktivt jordtryck mot väggen.

4. TÖJNINGSMÄTNINGAR

Mätningar av töjningar har utförts i två av murarna i vardera en sektion. Murarna var dels Limi-muren som är förankrad med stålstag, dels Skudenes Maxi som är förankrad med syntetnät. Mätningarna har utförts av SGI.

4.1 Töjningsmätningar på stålstag

För stålstagen användes kraftgivare i fyra respektive fem mätpunkter på två olika nivåer, enligt Figur 3. Mätarna är installerade på olika avstånd från murkant. Kraftgivarna är uppbyggda med trådtöjningsgivare kopplade till en Wheastonbrygga. Trådtöjnings­

givarna är placerade på ett sådant sätt att böjningen i armeringsjärnen ej inverkar på mätresultatet. Givarna är kalibrerade mot temperaturen som också har mätts vid varje mättillfälle.

I Bilaga 4 redovisas mätningar från Limi-muren där uppmätta töjningar har omräknats till krafter. Krafterna varierar från tryckkrafter upp till 2, 5 respektive 1,7 kN dragkrafter på nivån 0,6 m respektive 1 m under murkrön. Dimensionerande dragkraft i ett stag är 0,95 kN på 0,6 m djup och 1,3 kN på 1 m djup. Krafterna följer varandras mönster och mins­

kar med tiden. Kraften är ej konstant i hela staget utan varierar med avståndet från mur­

kant, se Figur 4. Att tryckkrafter uppstått kan bero på arbetsutförandet vid fyllning av Leca, armeringenstagen lyftes för att därefter lägga Leca på plats under stagen. I Figur 3 visas brottfiguren dels för muren på grundläggningsnivån, dels när vägbanken fyllts upp framför muren. Vägbanken fylldes upp 930614. Mätarna på 1 m djup under murkrön visar att krafterna minskar något då fyllningen lades ut. Brottfiguren visar att de största krafterna skall uppkomma i mätpunkterna närmast muren, vilket i stort överensstämmer med uppföljningarna.

Vid beräkning av armeringslängd delas längden upp i en del för den aktiva brottzonen, en del för friktion och en extra säkerhetslängd. I projekteringsskedet beräknades dessa för nivån 0,6 m under murkrön till 0,72; 2,86 respektive 0,49 m. En annan beräkningsmetod av erforderlig armeringslängd visar att längden 2, 15 m är tillräcklig. Detta skulle innebära att den del av staget som ligger i Leca fyllningen utgör en extra säkerhet. Två av mätarna sitter i Leca fyllningen. Under den första tiden är dragkrafterna relativt små i dessa mät­

punkter, upp till 400 N på nivån 0,6 m och 180 N på I m nivån. Enligt dimensioneringen skall kraften vara 200 respektive 250 N. Efter en kort tid fås tryckkrafter i den del av staget som ligger i Leca fyllningen.

<1>8mm L=4m

p,31-1 ~ 1 '1

• Kraftgivare

Figur 3. Mätpunkternas placering oclt brottfigur för Limi-muren.

z

..Y 2

1- 1..L 1

<(

0::

~

0-1---,---,---,---,---,--~-

o

^{0,5 1,0 1,5 2,0 2,5}

AVSTÅND FRÅN MUR ( m)

Figur 4. Kraftens variation med avståndet från murkant vid mättillfälle 930508 på nivån 1,0 m under murkrön.

SGI ^s

⁽¹⁰⁾

4.2 Töjningsmätningar i syntetnät

För syntetnäten i Skudenes Maxi-muren har givare av typen Bison-coil använts i tre mät­

punkter på vardera tre nivåer enligt Figur 5. Mätvärdena finns presenterade i Bilaga 5.

Både krafter och töjningar har angetts som funktion av tiden. Töjningarna mäts medan krafterna har beräknats med utgångspunkt från långtids dragförsök för produkten som här var Tensar SR55. Töjningarna redovisas för en längre tidsperiod på grund av att de blir negativa efter en tid och att dragkraften då ej kan beräknas.

De maximala krafterna har uppmätts under byggtiden och har som mest varit 8 kN/m på nivån 3 och 3,9 m under murkrön. På nivån 2,3 m under murkrön var kraften max 13 kN/m. Dimensionerande dragkraft var 15,2 kN/m. Krafterna i nätet har därefter minskat och nätet har efter en tid upphört att ta dragkrafter. Nätet har fungerat bra och har klarat de krafter som uppkommer under uppfyllning och packning, vilka ger upphov till de största mekaniska påfrestningarna. En tänkbar orsak till att det efter en tid ej uppkommer dragkrafter i armeringen kan vara att friktionsvinkeln i fyllningsmaterialet är så hög att muren står utan bakåtförankring.

E

N lf)

o Töjn,ngsmötore

Figur 5. Mätpunkternas placering och brottfigur för Skudenes Maxi-muren.

5. KONTROLL AV FYLLNINGSMATERIAL

De krav som ställts på fyllningen var att skrymdensiteten skulle vara 1,8 ton/m³ och frik­

tionsvinkeln minst 35° för bakfyllningen. Befintligt vägbanksmaterial som fanns på plat­

sen skulle kunna användas. För Leca skulle skrymdensiteten vara högst 0,5 ton/m³ och friktionsvinkeln minst 3 5°. Vid projektering bör uttagsplats för tänkt material anges till­

sammans med krav på friktionsvinkel för att bestämma erforderlig armering.

Siktning utfördes för att se till att materialet hade likvärdiga egenskaper.

Packningskontroll utfördes med vattenvolymeter i ett par sektioner. Torrdensiteten låg runt 2,0 ton/m³ och packningsgraden motsvarade 90-97 % modifierad Proctor, enligt Bilaga 6.

Skjuvförsök utfördes i en skjuvbox (120x120 mm) på Chalmers Tekniska Högskola. Sex prover testades och visade skjuvhållfastheter som motsvarar en friktionsvinkel på ca 52°

enligt Bilaga 7. Försöken är utförda för normalspänningar 20, 40 och 60 kPa.

6. DIMENSIONERING AV SYNTETARMERING

De skjuvförsök som utfördes visade att friktionsvinkeln i bakfyllningen var ca 52°, vilket kan anses väldigt högt. Resultaten är dock inte orimliga för låga normalspänningar om materialet är väl packat. Stabilitetsberäkningar har utförts med datorprogrammet

11 SLOPE-WU, för att klarlägga säkerhetsfaktorn för cp=42° respektive 52° i bakfyllningen.

Beräkningarna redovisas i Bilaga 9. De är ej fullständiga för cp=42°. Beräkningarna indi­

kerar dock att säkerhetsfaktorn kan ligga så högt att dragkrafter ej mäts i armeringen.

När man gör jämförelser mellan beräknade och uppmätta värden så kan säkerhetsfaktorn ligga runt 1,0 utan att krafter uppkommer i näten. Vid dimensionering kan armering inte uteslutas om man vill uppnå tillräcklig säkerhet för konstruktionen. I Figur 5 har en brottfigur lagts in som motsvarar beräkningar enligt V eiledning Håndbok-016 [3] för armering. Brottfiguren stämmer väl överens med brottfiguren för beräkningarna i

11 SLOPE-W^{11 •}

Vid projekteringen utfördes dimensionering enligt Netlons beräkningsprinciper och armeringen är vald med utgångspunkt från dessa beräkningar. Då det ej finns möjlighet att använda deras beräkningsprogram har här istället valts att göra jämförelser mellan beräkningar utförda för olika friktionsvinklar i programmet ¹¹ ScanSlope^{11 •} Vid projekte­

ringen antogs friktionsvinkeln till 35°, vilket är praxis att anta vid den typ av fyllning som fanns på platsen.För att kunna välja högre värden måste noggrannare undersökningar som t ex skjuvförsök av materialet utföras på laboratorium. Byggkontroll bör utföras på fyllning och packning. För att ge en vägledning till vad det kan innebära om högre friktionsvinklar kan användas har stabilitetsberäkningar utförts med cp= 35, 42 och 52°. I Bilaga 8 visas resultatet från beräkningarna. Armerings åtgången framgår av Tabell 1.

Tabell 1. Beräknad armeringsmängd beroende av friktionsvinkel på fyllningen.

<I> (0) Antal lager Armeringslängd Area Andel armering

(m) (m²/mmur)

35 8 3,0 24 100 %

42 6 2,4 14,4 60%

52 6 1,6 9,6 40%

SGI

^{10 (10)}

7. REFERENSER

[l] Stödkonstruktioner med armerad jord - Norra Länken i Linköping (1993). SBUF projekt nr 3011. Linköping december 1993. 3 6 s.

[2] Vägledning 5 (1993). Stödkonstruktioner med armerad jord - Norra Länken i Linköping. SGI, Linköping. 36s.

[3] Veiledning Håndbok-016 (1990). Geoteknikk i vegbygging. Statens Vegvesen, Oslo.

DETALJER FÖR MÄTPUNKTER

CD----

RÖR S5 100 mm f"ÖRSEOD HED DÄCKSE:L

HÅTSTAV TYP UNIP

H A T ~ ~

.,

·.

BROf'IXDUBB 10X1'30 nim

AV ROSTFRITT STL

Bilaga _1

2(10)

!J 3 . ö1i:O'i

IIA

.,. -; "j '1. ^{7' 1/} !J. I 2 I 3 ~. 'i ~

o _1.ik

,

. .

'3.0 5".I/ 111

r.

⁴

s-

^S'"' I 2 I 3 ~.L/ J./ ~

"" 6.

2. 'i B

ci ';; ,0 f I 8 ^{r-73 7.3/3/1 1} Z ^I 3 6, "/ 6 I ^{+- ,.}

^{'2- 'i'" 1}

-t ' ,2.

r-

'I

CJJ.

06, '2. 2.. ^{j2 ?} J ? .

t-; ~-

S" I 1... I 3 .,-. 1../ ~h + ' . Z. 1.13

,3P al

¹

^{2: 7- r '1 r}

^{r '-(, :,~'i}

^s;

^I

^2...

^{I '3S-, o/':,> ~ G Z.f?l}

C) j

.o,, z.o ?-~3 ?-. ^4>'1

IL/1,f"", 4S?.. ₊

'I

'Z..~"'O

--

^~

JS-, 02.lll ^{'-)•.Olf, 0' 'r 7-}

^':f

^{1 3 J 1.} t·. 'I ~,;

^{'-I 'J-':J} /2./3';.l-/t/l{. ^I

^2.../35:

^'1tl

^°"

... l,1'10

^6,

^2..'lt..

~'3.0~()L/ ,

77-'l,f.'17..'r I 2 I 3

'2.

0

^{0 ()''/.-i~}

,3 .. o~-.,, 1?3'/-.'1'2,6 I 1- I ^{J J,}

^1...

^{'1/ 1/ t "1-.} er o r

6/jp 'i/$'; ?13?.t-fZ..G I z. I J 5t 2- 1/ 8

⁺

^{t ,, '9}

^I

³

.,,.... ⁺ 7. ^{9 I 2.}

a;J_o,,

2.z.

-;.. 1 '31 .L17..B

I 2 /

3 S--.

2.

~1

^-t

;z:,,o"3 ,s.O&J'2. ?- '?- :St

^I '1'30 I 2.. J

3 ~- 2.."

3 ^~

1- ~09

,,-,...

!

,J, 09,ZO\

^I

f' r ;$:/ ,

^{Lf2.3 I}

'l..

^I

'3

!" ^I

2.

"f B +

7-, ,os

,'-t

J)'f.06

l

~

':f1r.

1.12.e

I 1..

I

·3 S-, 2,2.

^'1'

t, ,o ^'3

,r,o2..,II(

7-?3t, Yl~ / 2 / 35°',

^2'--/'J.. • 7.'Jrn>

\r

--

~tZl.fi-1 IZ../33.610

?-r z. I ~'"f 7- o ^{I Z I J J}

i

^{f tz_}

7-9 2. /, 1?-S" / 2...

I

'3

J, 6 l t./

t:;

1 PB, 12-:

!

,--;. 2.. I. 7-B 2.. 11-/ '3'3. , , ,

i

91.

^09,

t~ 1- 1 ^?.,/.

^{f'~~ I}

^'2..

^I

^33.

^{6 I 3}

. i I

,"(.~"I, ~i>\ ~;z 2./, 11, 12.131. {./~

r

J5".

D'L

.l'f l

_I

11 'I-/. r-8G

I 21

3J.

€02..

I

_,,,_ j

I I f

I

. l ^I

!

q 3. 0 o. O'-J\s: 7-?Z/.~'18 I

Z

/JJ.J

'32..

I

o/

J .

0 t;_ I I; r ^'7- Z I. l ;- , ll/3J.'10v

ftJ/)5/g\ .l..,. z t ,?---ÖL/ ILJJJ.JC{q

i

,,,__ ~3.

i,-

G, '2..'J

^{?-1- '2.. I •}

^;z.

S""';)

I '2..

I 3 3 • (,./

o

2

93,tJB, rz.: ^'1 +-

^'L

I . 7-

S--S"'

/ z.

1

3 3 .

Lf..

·o

'3 'J

3.

09.

u;;

it

1 '2../

^I r'-f8

,,,.,....

^:

.,4•01.(.~

6.

":f

1

i...

I .

f" ~3 /2.133,4/"f

7 ·; 2. I, 7't8

/21'3J,j')'2.

uk

+ C.'2..63

-f

S. ^{0 8}

^I

-t

8. o 8 8

+

8. o ^B r

./- 8,

0 -;.-,

~

8." s;z. .

Bilaga 1

-4(10)

13. 06.ötf '-C.

^{7 '7-}

0 I.

^15' I ö

I 2 I 3 /, z

6

o UK

Cj l.0

¹f-

Il ^ftOI.FtZ IZl3/.Z.63 + 6:

^{Z (f l}

. r J.. Oo_/'J r7-CJl~'JIO I t IJ I "z~t--/

+-6.1...GB

.,. ,.2..,B

~3~0G,22. ?, -:J.O l.5":.1S- I 2. I 3 /. 2.6 -;t ^-+ 6,?-.S-'f

,1 ,() 8,

¹ 't-1-0/. 5°/8

/2.1'3/,2.6' .. ,, 2.. ' '

?3.0 ,.

7--rC>/.

S-IB 12.l'3/. '2.. 6

3 ... ,.2,e

,'1.~t;. ^b6 "1 ~I.

018

/ 2,/3/.

7..6, ^{-i. , .}

z.,3

15" .

^()1.,

.

^lo/ 7-'?0/,'3"]8 I 2..l'$1. 2. "12

- ... '~2.,2

'f

J,O

f.

^Ö

'/fe.,· ⁷ 7-

^{0 /, I} S'O

· I

Z..

I 3 I. o

^I

r .._ ·· ···b/c

i

o/J.05.11/

'1-l-0/./'i'/ ^I

Z I 3 /.

~ 1 'f

+ 8.

^{0 i' J}

7 J ,05/ 8\ 17 cJ I ~I 'I q ^{I 1- I 3· I ..o 2- /}

^+-

^8.

^{I CTO}

'

' i

+ 8.

⁰

,s

,,...,. I^l

,3.t>&.2:z.1 t-7

0 I , I ,.,11- I '2. l 31.ö 2.'-/ +-

e.oe--;

1

'i

1PB.4

^?-~ O I, l'i'-1 12..131.018 .... S,Oj1-

, - 9

'J. o,.

^~

^{?-- 1} o 1. ,

,..1

r 12.1:,/.,01,

-+

8.0,1-

''-/

_•

O't

_I

Ol,:

•

11

0

I, , ,._, 2 / 2

1

'3 I,

ö

2.B

^'7'

8,t; ,s-

,2._t;;,2.,Ji./i

/

'1? o I .

tl.-/'3 I 2 I

31.

O //

... 8, O?'i

' ' . ( i

'1

J, t>

5'. o t-; D ?- 6 8

^{I. , J -}

i - ^{I 2, I} Z ~.

^{q o 6}

1 J .ö 5. I l

?

6 8 ^I.

^{6 3}

^{f / 2-}

^I

^{Z. &',}

^'?

^o

⁶

rtJ~fi.1 I ^j--6 8 (, 6Z ^C/

I

I

,1,

06,22!

7-G8/.6'31

I Z.. I

2 8.,

^ö

⁶

. '13.08.tV i

r~Bl.~32... ^{I 2.. I} 2.. ^{f:,. ,} O '-/

i'J.D,.

?- t;

8 /.

~

s,

^{I 2-}

^{I z8. ,}

^{0 J}

-,..,e1. ,~ / 2. / ?-8, ' , ~

.,~~,

&L":"

02.

..

l'f

~ I

r ^{6 81.}

⁶

^{.2.B li-128.}

^8'1j

!

r--

.

9 3. o 5. o '-l~•o. t- t ⁸ I.

^f(

^{o z} IZIZ,f.?--rt'f C/. 3. o 1i. / / : r ^{6 S I . ff o t-; t2/2?.r61}

. 1s/f5Jti 1--6 g I,. C,.o r ^{f 2 l Z.} t.r fu 0

'.3.

^{0 E, •}

2.1; ?-6 8 I. 9 O o I~

J 2..8,

~?-0

!

'} J tJ 8 .J'l..3 ?-68/,t:}01)

I

2- / 2-

8. ~6 '3

i

I"""'- !

'3,C>'?, U'i ^{~, 8/. S9B / 2. / 2- 8. 1--, I}

l

''-/, 0 '(

.o,;

^l _l

_{~' 8 /,} 'C

^I

^{/ 2.}

^I

^{2.8, ;z~2}

'S:02..J'ff ^7- 6 8 I. 8 91./ _{/ 2.} I

2-

8. 1 S'B

! ^I

!

l l

1-l

l

l

-

··uk .

+

6.

² ~ J

+ '· 2.

1../ /

t 7.

^Cf

z

6

+-

7. 'J

⁰

+-"1.~18

r"f1/0.aar 7 _l'I o. a·z

^tt

frl-rf O,jJ z

7- r ^{'-I 0. B 3 8}

^{I Z. ö}

^{g '3.}

^{6 1-0}

?--r'io.a'-11..

12..oB:S.~~3

=t-

r-

t-(0. B 3 7

I

2..

o fJ

'3 . , ? ~- 7 ":/- Lf O. 8'11

;zo83.

^{G 11}

17t-/0.8b3 I 2.. 0 8

3 .

6 '?"I

J,, " \ " i - , - ~ 1",/J_>, ... ~<: !:'.'1

r3,0€:l ir-P~ 'r t- t./ 0. 8 ⁸ o

^{i l.,,. V L.:} ._.fl. ,: ^·...J ~

,-7J ,OS/2l ^{1- 7 Lf O ,8 å 0} I 2- u i ³ ,.6 ':I ^O

'0 ~L ~G -2:2:

r-'1-'t0,"883 12-083.G"Jr

,3 .~8.t z., 7--1'10 .881-

^{1 2.}

o 8 3. , l 8 4'J3.o,.~ 1-1-'tO,

887.. / 2..0 8"3.6.

't

0

?I./.

,O'f.06!

'1-'l't0.88') I

2

o B

3. ,

'1 ~·

,5.ö2.,/I(

r r

^lf

o.

^{(j 1 2. I} 2.083,6S-3

· - - - - ---··

_____

^,,,____

I""'"'

~3 ..

0 h, 2.7..j 7'":;-lf0.1..~0 I 1.. b 8 3 .

r

?-0

,3,c

^{5./'2.! ,- '!f 'ta i..}

^{1-1 I}

^2.

0

B

3. 7-rl

,J.~,. ^{2.0 1- ?- '1 o. Z.6 2.}

^{I 2.. 0 8}

^{3. r ~8}

9 L,,

C>"f

.c,; 7- 9 4 o. ~,,

^I

'2.C>83,t7'3

,s-,02..

)'i! 7-

7

'i

O .

"3

0

1-

'lf:) I Z.o8."3,916 "')

[ ,' i _;

~ ^{En r•ö..d} h!J..r' / 0:_9 is h '/ ^I

Bilaga_1 6(10)

.!,..

6.:, b' 2

+-_G."3

'is-·

.,,.,,J'i8

r 6,

3 'i.I./

4- (,. 31./'

• 6. l'-{~

t-

6 . ·3

'1

c

-+

G. 3'38

· -

^Ö/c

-+ 8. BI o

+

8,808

+-8.808

+- 8,

^{B I 0}

+ B. 8 ,o

-+-

8.,

^{1-1 Jif)}

c>c.h du bh e~

h

^4.r'

d a.r fl>r /ly# tJ..ls -ffl/ ov

^4r7

liJJande.

hlock.rCJ,..d,

q-3.06.0

q 3.05a1,·1 tta ... /

9'3. 06.

z.:

,3.08,I

~l

.ö'7, z.o

9'f. "

l(J)' 95".t)Z.l'i

"f "f

3

~.'-I ft ?'

.r.7-'3

^.'156

'9!~? 0/10~1

r-;, 35.

'f '5"-;;

rt i~-.

4SB

r

^1-

zs-. ^'-I~

7-

?- 3S-.

11

s-,

~735"'.

1./BS

F. """fr35.~qz -;-,. 3 o\r ^{Cf 1}

7- 7- :3 s-.

^l-j 9 ^f.,

~ 1-

'3 s-.

^{S-0 '-/}

"7- -;z 'SS-.

't'?I 7

~

?°5'".

5"'0 /

?-7-S~.'s-2.2

- +-

_{I • , : ,}

'

7 ? ;J

Lf. B

3

o

?-

~

'3 't,

8 3

o

?-

~

3 '1- 8 3

^2.

V- r 3 "I.

B "i ~

7-?'34,SS-O

-Tzcf?,;·-q-:-;·

^{2 6}

_ul<

120,5 q_

^{1 2}

^'i

1

6.

^{1 .J ;z-}

I Z O ( f. I Z ?/

^-r

^~.11/

⁰

+- ,.'33

~

!'2..0~9./2-2.. ^·'I- 6,324

I 2. 0 6 ~- I t.S +€,

3'.3'' 12..0,,.

I

'3/ +,,1:s~

Il. 0 t;j, 12.,

~,.'J'J3 12.0,,.;32.

_{-t- ' ·}

32,

. . ... -... p· ^t,··

· · - · · - · · · - · - - - · - - - · · · · - - · · - · - - - · · · · -m •• - - · - - · · ••• - - · · · •

···~··· .. -·r··

0

^I(

,.. 8. 9

r

⁸

/1..0G'7,'3o, +

8~, ~

B

/2.0~~.2.~~

+

8., c; ,..g

I '2..06,. "30"1- +'

8, ':)

~

:'1

I

2.

0 '~. ~ 2.

r

^-t-

^{8.,, 1~}

/2.b6'J,327

⁺

B, ~·11

Bilaga.1 8(10)

---•-

^.. ···---~

., r.~/1/

'?

r

'?. 'i ro

t- f. 'i '"l

1 rr/1.2..,;---s­

J

2. o ^41.

^{€"3~ t r-,'i'i 1..}

-;. 7 /~. 2-1./ b

^I 2- 0

'-lr-. ^{>2./ ..,_ ;i,}

^{I./'-/ '1}

r ⁷

^I

r- ., 2... 1 1

^{1 Z. C>}

47-.

,;-3

I

+- ~- '1 '-(

9, .

?- '7-

I

1.

2 ~C-/ I

2.

^O

47. 5'"'3 2.

..l

7...., ,,, ? 1-?-1r.2?-B

^I

2

⁰

'11 •

S-3"-/

.,. 1. "(

^i-) 1.,./

. -·---·· p -

^(J

:r ~-~j_:;Jt_________ _

ifJ 0/;;',I / t ~ ⁷ 7 I

f . .)' I 6

·"'

_._13 ~(Jb/8: ^7-7-1 7-,3 I 6.

. ,3_0/i.2.t:

°f-r.lt,"32.CJ

I

'2- ö '-I ;z ..

4 i. I

93.

·os,

J,2:

"7--1I1-.32. 1

I Z.04"1.'130

,~. 0,.2.d 71/t-,32-9 I Z..

0

11 7-. tf

1'1 ';P:zt , l1 'i, C, '•

. ":I· 1

I

r,

^{~ Z '-}

^{/ 2}

^{0 '-I}

r.

^{"I O 7-}

9S'.

/12.

.)4: ^7-.

t

I ,l, 3 2.~- 1 20

'-17.

l./08

'• !

\ '

~·---

'

. G.

~ I .

+. 8, 'z. ^z.

'J.

^{0 6,}

^2.:z.

^~

?-- / 1..

/1'3 I '2.. 6 1.1

i

8 ~

2...

""8,G2.0

,1. ^{o e.,z} i-717-,116

^{/ Z.} 0

'1 '1. 8

8

7- ... 8.f,·.

^2-z.

/ 2.

0

'1 ':1. 8 :;.

^il

-tB., i.it JL/,t5''1.o6 l- t I ~.

/ I '

t 2..

~

,.,, ; . 8 B , ,. 8,

6

2..1

9S, 02-.l'f

t t

I

7-.

I I '2.

I 2.

O L/

1. 8 G r ^~.8.Gl.0

'',I},,~ ^r?

^I

^i•

¹¹

^'.3

^{I •}

H

r c.

2

G. 2.z.o

¹ 2.

o ,

^'-I

oes- ⁺

^{I 3, ~'-lo/}

~n

// 7- ,

z.. '7.

2.

z. s--~01) , 2.

o ,

a:

^{6 ;ts ·}

_(tö:3)

M

Il

7-

lo 2.

'1.

'-I~ 7- I

2..

^{0 ~}

8.

8 2.0 MA

,,

_?-

_{6 2..}

_{t!, G '/&i. I 2. 0 9 ~-.}

_o ,.,,'i

^{-4- ~. 7..1../, uL}

z- r,

^I

^{3, ~--a2..}

/'}_//0.843 +

I

3. 2

~r t!l

7-'

^l"'1

I/ 7-b l/.~2.9 12.!IS'.JC)9

r/

11. ea,

I 2. I I :;-. 3 2.9 ^1..-i

,, _7-6

_{/'-I, ,;82}

/2./11.91"

^{~ ,. '-180}

u.l

';:) 7-600.'2.,, I

2-

I

2.. 8 ,

~ 8b

t ^{/ 2}

^H3S--

^Bl

I/ ~ ~ 0 I, 2.S-B

/ 2. / 2. ,.

3 8 3 ^i- , . ~ ; ) 6 _ij

i

K ,, r-S 8 7-s-8,.~9'1

~ 632..

I 2..

I

2. I

I

'i '1 8. 9,

^'J'--JS-J"/{t;,

⁺

-+ , . 1)10 //.1...1'3

ök

it

I

O

Bilaga 1 10(10)

. · · -·- ... - ..., 1 .- ,;;'_ i..G

• - • 0 - • • • M - • _ , , . M 0. _ , . - O M • • . .

I. 7..

_o ~ L/::r~~-i. ...

^{+ 13.}

^,i.9

/ 2. 0

9 8.

'7,02... . I

lo , B. 828

~- .. iz_o~r;-~~-·ö:'-I~--~·~·:···= .. ~+~--~~-·~;~•i~:

.. ·---- ·-·· - z : 7-. .i~/ ~J..:: ·_ ^{f ;.i/...} /2·110.:e·,-1B .... ·:,_.·,3.i'-il. ^ök

tl

r ^{6 I I,} ,z, .. ( 2 /

I ·_ ~

"i:df_ : . -~- .... .--~~:.·: :··--~.... ·: .: ..

~

.·~ . : . -_,

^r1

,, . ...i€. i ..

^{l . BFio}

_{I . 2. I / S-.. 3 _9/_ .}

f'1

rr

·-;~l·6 ~"i ~ii: i_BJ .. :

^{_I ..}

^{2. I I.}

^{I. 'J}

^!

^2... 1- ^.

^{9. J./7B...} .. ·_: :

~

.

~It

~

::1. .. . . 7-..6° 61>: iBi . _{_/ 2-~} i_ 1-·~-- _t~r ^{. ...+:. .!2:.'-(1 f? . -}

/I ..

'1:"( .o'. / ..- 2_?:

2. . I_

2...

I

2.._J,

}._f.6

.. + _'P ~-

G__

et: .

-.. -k-- .. ·7---·"s- e·s. ,2.9 _{_- i).- I} !}_8._ f..LJi . ...

^+//,)'}6

'-' ... ··,;-··· . ...}-. f_&'t~..

I

06 / 2. / '/ '3.__

IJZ

. : "= :.. 5'-:. e_, ^~ ..

.

^.

,'i.

p't,O,,t:,,

.

H 7-t;

2.~.2.IS, I _. l O _.

9

_{. .}

1/

_.

.

^oBs-

I/ 7- ~ 2. 't. 20?-· I

2.

0 '

8. rcro

/f

1- ' 2- '-/.

"Is~ ^I

Z.

0 ,

8.. f>.'!-1-

/(

I

^{7 b} I 3 .,

s-~

I_ Z.. I I .0. 6 S9

,, it G I I • 6 2..8 _I

_l..

_{I I 5.} z.o ,­

H 76 / /.

88/ / 2. I_ I b-..

3_4o M

t f

';i 6 t)

o

^z.83

-· ^,_..

______ _;;,

. . .

.

^{... .}

12...·12-8.6_,s: .

-f/2....4Z.S'" _{., . . .}

tk

... _., . . . . .-t- .•.., •

'° ^{8 "i .}

^{. --·}

Il _..

-

^{-. . . -·} ~- . .·-^' - . . '1k

:·,, /_

. . . . , i,{. I.

2..

I_

'i 8.

S"S2. . . . _..;_ / I ...2..t>

z.

^·t>K

.., ^:

^...

^,, ... :.: .,•. 8.~8 .

.'. ..'~: .. ;..~.j.f~ o

^{2 .•}

0. G ....

iiliiii(_, .. . • • ... . •. . ·. .... . . .. . . . . .. . . . .. . . . ... . . .

- H . 7- , 2 ^6.

^{2. 2-1} I 2 0. 9 J../ ·oB~ .-:+- f3.,

t

^]S"_

. . ... .... ~-- ~-~'- :....-~ - ·: i.6

~~:·i(.2.02..

i·2.·o ,-8: ^i;j;'

~I. _ ... ..

r b

^2.

I./.

'J 58

:/·2. :P · ^{:1~8.: 8_2.2} . : + -'.- 2

~

s-: . . .... . .

,, .?.G.2..r-. 6'1,

^{/ 2.}

o ,s... ^r;;~s

. .

.

I

^{-;;. G}

^{I 3.}

^5"80

^/_2.

I /_0~8'16

13.

-;._1,Jj.

fl

~.{, .. /./. t 23

12115".JJ,

I 2. I iS':.333

-t-

,, 7 '· /_/. 8;t;

/I

.t ^{6 I 3/. J 9lf}

^I.

^{2. I}

^I

^{I, B 98}

..

. .

.

^.

J ~r.. ^6j,

^O.

^{l~3 I}

²

^{I 2 8. 68/} .+. /2.,'f2.3

Il

7-.l o /. 258 .1·z·1 2-fj',:i .+ _,,

6~0.

K

'"f

5"' 8 5.

⁶³² I

2. I '1.8.

Sll'i _t-

.1l

^2..f?o.

ff

7- 5' 8 6.

O<Jli

/ 2. / l/ 'J.

13'2. ^{-1- , . ,~2..}

X

ALLA MÅTT I ^mm

20 20

10 10 10

r

J=Ft=I

10 20 30

hl11 ^{I I} /

10 20 30 40 10

NORRA LÄNKEN Fpå ²⁰

10 20 NORRA LÄNKEN Fuv.

NORRA LÄNKEN Föv.

t;d I-'·

&

^I--'

PJ N

MÄTNINGAR VID STENINCE VIADUKTEN

_{,.,....__} ^i--'

'--"w

FIXOUBBARNAS LÄCESÄNORINCAR I PLAN

y

fl 'llTO lr.K/1 P

X

20 ~~-~~-~

ALLA MÅTT I

^ITHll

10 -+---l--+-+---t---1

10 I I ^{I l} I I I

10IE

^{20 1020}

30 30

10 20 10

:: ltlt11

20 10 10 20

NORRA LÄNKEN Guk NORRA LÄNKEN Gpå NORRA LÄNKEN Göl<

MATNINGAR VID STENINCE VIADUKTEN

t:O I-'·

~ r-'

Pl N

,,... N

w

'-../

FIXOUBBARNAS LÄGESÄNORINGAR 1 PLAN

/

X

30

ALLA MÅTT I

^mm

10 10 10

ltt

²⁰

_{1/51 I}

10 ¹⁰

10 10 10 10

\

NORRA LÄNKEN Hm ¹⁰ \

NORRA LÄNKEN Hm

NORRA LÄNKEN Höl< 20

10 10

NORRA LÄNKEN Hul<

MATNINGAR VID STENINCE

FIXOUBBARNAS LÄGESÄNORINCAR

b:1 f-'·

&

^I-'

P:> N

VIADUKTEN

_{,,---.._} w .._,,,w

I PLAN

=Y◊ =A◊

TV,/\'{$ MURJ:S/MO't TORNBY i>

lmml 5 D 5 10

lS

20 ^lmml

s

^{D CJ t•r1d}

D D

= = ABSOLUT ---~- RÖRELSE

] ' ^{MY s ~IY}

..

~

t

_G•

"' "'

0

"' ^a "' ^SY'~.R D,"i'rLl.1-! J>IA'rD1-:!G DH•\r\ K'i r, T1l rHr,:J?.R RKORR

~ "'w -0- '.'LJ072'l .1000 l1 G'i0 n nn

Q z

::,

..

::,

6

0

"

,o

o. c,

,.,

C,

j.)031) lJD 3 ?G

l J

1\

13 0.

U

~ 0 ¹ 4 --0 \H l 000

.~~TT _{~wr~_l}

^STAJL~S r["'..!'iiSKA p.-s;-r.rur

P!\(l<, .S-'i31(11 1,HP,1JPJ!'l(

TE!, (11 )"1 i (ltl

5

s

t;O t-'•

f-'

PROJF.;V,J

NORRA LÄNKEN

OQPJ PJ

MUREN ^w

INK1rNO.YtrE~~.\rNiNG :,v !i0)\f.SO'·irf.!,L•\ JORDRO:,ZEL.SER.

fA.t,'l'ARBE?f.

---

!IAND LAcc,Rr.

V f'UUSTfNJ.q NR

l

i...>.

,..-.., '--' w

PROJ,;KT NR 5 1 5 6 2 9 2 1 5 ·-?

I

^{RJrN Nf{} 1

=Y◊ =A◊

lmml

0 10

T1'.Äl<S MUJU:r< [>

D 10 20 :JO LJD 50. ^[;O ) □ BO 50 100 ^frnml

D

10 D 10 20 :JO LJO ^lrnmJ

:;:

]

.. _..

0

..

"'

0

"'

"'

..

C\:z:

;;,

..

::,

..,

C

!i

.. ..

0

"

"'

a

"'

"'

"'

C\:z:

::,

..

::,..,

C

m_ _ _ ABSOLUT RÖRELSE

SYH.R DAllJM MÅ1.0I-:,G DAGAf.. J;.AllD

-e- ^{)JOSJJ JOOO 0 0. 65 0}

JJO!l6 l OOl JJ 0. 650 lJOJJO 10Dl '3 0. 65 0 l 4DJ OJ JOOJ 105 0.61) llO,J l .1001 11l 0. 6 ll

--(}- l10!l6 JO 05 363 0.6H

--(}- l506l6 l O06 J63 0.6H

lRJ'-OKK

-o. 71 -0. 04 -0. 05 1. SJ 1.17 L·O Ll5

ltKOJH~

1. noo

1 000 l. 001 Cl.".:166 O. l61 0. lSS

o. ~s •

s ^s +----·~•

.SIAIENS GE:O!EfJ'GSKA JNS!lIUI FACK s-S)lOl llNKOr.ING IEL OlJ-115100

r~o..:1.1:;K.1

NORRA LÄNKEN MUREN

JN.KJ.JNDMS:TER.Hi. TN.ING AV JJO!USONT.t: LLA JOltDJtbtU:: LSE:K P'A LTA.R..BETE V. ruusrJNEN Jtb~ NI{

2

flAND.LÄCiGAKE

fROJEU NR 5 l 5 6 2 3 2 l 5 2 /^{/U!N NR} 2

t:O I-'•

r-' (JQ OJ

OJ

w

....---.. N

w

' - '

Bilaga.3

3(3)

C ) lD

C) Ul

C) Ul

C ) U7

C) I..[) Ul

fl H , - - + t \ , l - - - - , - - - , - - - - , - , - - - , - - - - , - - - - , - - - , - . - - , - , - - - , . . - - - - , (nr I Htl H

2

(Lj

~ 2 :~

....:i

r nr f - - - - l " l + - - - + - - - + 1 - - - + - - - ; - - - + - - - + - - - + - - - - < i ztt l nr oH

~ ~

.~

10

L=-

il or >---+---+---+----!---+---+---+---_.,___--4 lit I OC.G r.

H ru tn ru 'D

ra o r , - - - + - - - + - - - - ' - - - + - - - + - - ~ ; } - - - __! trr

,ocr _ I_ _~ - - - - ~ - - - ~ - - - - ~ - - ~ - ~ - - ~ 1e

06 08 □ ( 09 05 Oh

DE

02 0[ 0

DI

I rrior,

q H E-;