Risk för bergras eller blocknedfall som kan påverka detaljplaneområdet bedöms inte föreligga. Berget utgörs av klippor utan lösa block och större sprickbildningar. I bilaga 6 redovisas bilder med exempel på hur berget ser ut i området.
Vid eventuell bergschakt eller liknande bör kompletterande besiktning utföra för det aktuella ändamålet.
Högskola. Prognosmetoden förordas i Skred-kommissionens i rapport 3:95 ”Anvisningar för släntstabilitetsutredningar”.
I figur 1, se bilaga 1:2, ges exempel på redovis-ningen av en prognos.
För att en prognos skall vara "tillförlitlig" bör föl-jande vara uppfyllt:
• minst 6 st mätningar har utförts, dvs minst 3 månaders mätperiod
• grundvattennivån i prognosrören varierar på ett likartat sätt som i referensrören
• de beräknade prognosvärdena är "stabila"
• under mätperioden för prognosrören är variationen i referensrören (SGU:s rör) minst 30 % av den totala variation som uppmätts i referensrören (under hela deras mätperiod, i regel 20 à 30 år)
För att uppfylla ovanstående "krav" erfordras i regel mätningar under minst ett halvår.
I de fall mätningen av prognosrören görs med log-ger, används vid prognosen det värde som erhölls på samma datum som mätningen i referensröret utfördes.
I de fall mätningen av prognosrören görs två gång-er pgång-er månad, utförs en intgång-erpolation av värdena för prognosröret till det datum när mätningen i referensröret utfördes. Normalt är tidsskillnaden mellan mätningarna högst 3 à 4 dagar. Om större skillnad uppkommer görs en bedömning om mät-värdet skall användas.
Prognosvärdena bör användas med försiktighet, eftersom det i flera fall visat sig att prognosvärde-na har överskridits respektive underskridits vid fortsatta mätningar. Mätningar med datalogger visar även att de prognostiserade värdena för de högsta nivåerna i flera fall överskrids inom mellan-liggande mätperioder, se exempel i figur1.
För att erhålla ett bättre underlag för bedömningen av prognosvärdena utförs i flera fall beräkningar mot mer än ett referensrör.
Referensrör
Sveriges Geologiska Undersökning (SGU) har under lång tid, i regel 20 à 30 år, utfört grund-vattenmätningar i öppna rör som är placerade i friktionsjord, på utvalda platser i Sverige. Mät-ningarna utförs i regel två gånger per månad i anslutning till så kallat riktdatum, som är den 1:a och 15:e i varje månad. I en del rör utförs mät-ningar endast 1 gång per månad. Eftersom en
"jämförelse" görs mellan dessa rörs mätvärden och de mätningar vi utför benämns SGU:s rör för referensrör.
Prognosrör
Mätning av grundvattennivån utförs i öppna rör med filterspets i friktionsjord, i regel vid botten av jordprofilen. Mätning av portryck utförs med portrycksspetsar, i regel i lera, på olika djup i jordprofilen. Mätning av grundvattennivå och portryck används för att ställa prognoser (statistis-ka beräkningar) för det aktuella området och be-nämns därför prognosrör.
Mätningar i prognosrören utförs i regel två gånger per månad i anslutning till samma riktdatum som för referensrören. I vissa fall utförs mätningarna med logger som registrerar värden med i regel 4 timmars intervall.
Mätningarna redovisas dels i vår rapport, dels i denna bilaga.
Prognosmodell
Prognos för höga grundvattennivåer/portryck ställs för det högsta värde som enligt prognosen har en återkomsttid av 200 år. Prognosvärdet används som underlag för val av dimensionerande grundvattennivå/portryck vid släntstabilitetsberäk-ningar. Vid bedömning av en kohesionsjords kon-solideringsförhållanden görs i vissa fall en prognos för låga grundvattennivåer/portryck, i regel med en återkomsttid av 50 år.
Prognoserna ställs med ledning av rapporten "Be-räkning av dimensionerande grundvattentryck", Meddelande 87, utgiven av Chalmers Tekniska
Generell beskrivning av hur prognoser ställs för höga respektive låga grundvattennivåer och portryck
Arb.nr: U11068 Datum: 2020-08-28
Prognosvärdena bör således ses som en del av bedömningsunderlaget för val av dimensionerande grundvattennivå och portryck. Forskning pågår för att erhålla bättre prognosmodeller.
Redovisning
På de följande sidorna redovisas, för det aktuella uppdraget beräknade prognosvärden för de en-skilda rören, enligt principen i figur 1.
Figur1. Prognos för höga respektive låga grundvattennivåer och portryck.
Prognosrör, logger
Prognosrörets referensdatum
Prognos "låg"
grundvattennivå Prognos "hög"
grundvattennivå
Referensrör
Anger hur stor variationen varit under mätperioden i förhållande till den totala variation som uppmätts under hela mät-perioden i referensröret (SGU:s rör)
Bilaga 1:2
Arb.nr: U11068 Datum: 2020-08-28
Uppdrag:Fossa 1:33Sammanställning Arbetsnr:U11068Prognos av max-min grundvattennivåer/portryck Prognosrör:5 Nivå markyta:+1.66Spetsens djup under markytan:5.62 mReferensrörets variationsbredd:6% 3.0
3.8 2.7 2.02.02.0 01234
5
6Djup under markytan [m] (+) över (‐) under
Mätvärden‐referensrör 69‐2 Mätvärden MAX (200 år återkomsttid) MIN (50 år återkomsttid) ‐5.1 ‐5.3‐5.3 ‐6‐5‐4‐3‐2‐101
2011‐12‐28 2012‐01‐12 2012‐01‐27 2012‐02‐11 2012‐02‐26 2012‐03‐12 2012‐03‐27
U11068
2012-05-18 BOHUSGEO AB 0522‐946 50 Arb.nr: U11068
Datum: 2020-08-28
Uppdrag:Fossa 1:33Sammanställning Arbetsnr:U11068Prognos av max-min grundvattennivåer/portryck Prognosrör:5 Nivå markyta:+1.66Spetsens djup under markytan:5.62 mReferensrörets variationsbredd:8% 4.4 4.2
4.9 2.12.12.1 012345
6Djup under markytan [m] (+) över (‐) under
Mätvärden‐referensrör 69‐3 Mätvärden MAX (200 år återkomsttid) MIN (50 år återkomsttid) ‐1.6‐1.7‐1.7 ‐6‐5‐4‐3‐2‐101
2011‐12‐28 2012‐01‐12 2012‐01‐27 2012‐02‐11 2012‐02‐26 2012‐03‐12 2012‐03‐27
U11068
2012-05-18 BOHUSGEO AB 0522‐946 50
Bilaga 1:4
Arb.nr: U11068 Datum: 2020-08-28
Gynnsamma förhållanden 1/0 Vikt Ogynnsamma förhållanden 1/0 Vikt
Konsekvenser av skred
Ingen risk för människoliv och skada Risk för männiksoliv eller stor ekonomisk skada
1 1
Begränsad utbredning av skred Risk för bakåtgripande skred 1 1
Ingen risk för omgivningspåverkan eller sekundär påverkan
Risk för omgivningspåverkan eller sekundär påverkan
1 1
Ej kvicklera Kvickleraområde enligt kap 4.4.3 1 2
Släntens beständighet
Inga tecken på rörelser i slänten 1 1 Observerade rörelser i slänten, sprickbildning mm
Ingen risk för ytvatten- och/eller yterosion
Risk för erosion/pågående ytvatten- och/eller yterosion
Intakt gräs-, busk-, eller trädvegetation 1 1 Vegetationsfria eller avverkade områden alt. Lutande och/eller nedfallna träd
Tidigare förändringar i slänten
Utlagda fungerande erosionsskydd Pågående erosion
Utförda stabilitetsförbättrande åtgärder Ingrepp som försämrat stabiliteten
Belastningsminskningar Belastningsökningar
Gynnsam reglering av vattendrag Ogynnsam reglering av vattendrag
Jordens egenskaper
Friktionsjordar Kohesionsjordar
Låg sensitivitet Hög sensitivitet 1 2
Liten spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper
Stor spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper
Homogen jord Skiktade jordar
Analys- och beräkningsarbetets tillförlitlighet
Stort antal beräknade glidytor 1 0.9 Litet antal beräknade glidytor Känslighetsanalys utförd på valda
parametrar
1 0.9 Ingen känslighetsanalys utförd på valda parametrar
Samtidigt valda ogynnsammaste extremvärden för last, portryck och vattenstånd. Ringa sannolikhet för att vald kombination inträffas samtidigt
1 0.9 Vald kombination för last, portryck och vattenstånd motsvarar normaltillståndet för slänten
Utförd känslighetsanalys av svårtolkade förutsättningar ger endast ringa
förändring på beräkningsresultatet
Utförd känslighetsanalys av svårtolkade förutsättningar ger betydelsefull
förändring av beräkningsresultat Kritiska glidytan omfattar mycket stor
jordvolym med ett stort antal
hållfasthetsbestämningar och mindre glidytor har god beräkningsmässig säkerhet.
Kritiska glidytan omfattar mindre jordvolymer med ett fåtal hållfasthetsbestämningar.
Förhållandena är enkla med små variationer i yta, jordlagerföljd eller hållfasthet
Förhållandena är komplicerade med stora variationer yta, jordlagerföljd eller hållfasthet.
Glidytans läge i plan vald i farligaste delen ur stabilitetssynpunkt
1 0.9 Glidytans läge i plan representerar släntens genomsnittliga geometri 2-dimensionell analys (som regel något
på säkra sidan)
1 0.9 3-dimensionell analys (begränsad erfarenhet för stora slänter)
C:\Users\dlg\Documents\Säkerhetsfaktorer_2019-12-101 Datum: 2020-08-28
Uppdragsnr:11068
Fält- och
laboratorieundersökningens innehåll och omfattning
Tätt undersökt, dvs undersökningarna ger bra geotekniskt underlag av hela utredningsområdet
1 1 Glest undersökt vilket kräver antaganden som påverkar stabilitetsberäkningen CPT-sonderingar är utförda 1 1 Endast sonderingar typ Tr, Vim är utförda
Stort antal undersökta prover i lab Litet antal undersökta prover i lab Kompressionsförsök utförda 1 1 Kompressionsförsök saknas Direkta skjuvförsök är utförda 1 1 Direkta skjuvförsök saknas
Triaxialförsök är utförda Triaxialförsök saknas
In situ-provning är utförda med vingförsök och/eller dilatometerförsök
1 1 Ingen eller ringa provning i fält
Släntens geometri
Välkänd geometri (bra grundkarta, utförda avvägningar, lodningar, etc)
1 1 Glest avvägt och/eller lodat
Flack slänt 1 1 Brant slänt
Lokala branta partier finns ej i slänten Lokala branta slänter finns i slänten
Grundvatten- och portrycksförhållanden
Känslighetsanalys med avseende på grundvatten- och
portrycksförhållandena utförd
1 0.9 Känslighetsanalys med avseende på grundvatten- och portrycksförhållandena ej utförd
Långtidsobservationer finns 1 0.9 Långtidsobservationer saknas Begränsade förväntade
trycksvariationer
1 0.9 Risk för stora tryckvariationer
God kännedom om portrycksfördelning såväl med djupet som i slänten som helhelt
Ringa kännedom om
portrycksfördelningen i slänten
Ytvattenförhållanden
Karakteristiska vattenstånd är kända Karakteristiska vattenstånd är okända Små vattenståndsvariationer Stora vattenståndsvariationer
Långsam förändring i vattenstånd Hastiga förändringar i vattenstånd Väldränerat och dikat området Stor risk för lokala vattenansamlingar
"Poäng" 16.2 7
Fördelning 70% 30%
C:\Users\dlg\Documents\Säkerhetsfaktorer_2019-12-101
Bilaga 2:2
Datum: 2020-08-28 Uppdragsnr:11068
Odränerad analys
Intervall för säkerhetsfaktor detaljerad utredning, bef. Bebygg
1.5 1.7
Viktad säkerhetsfaktor 1.56 Intervall för säkerhetsfaktor fördjupad
utredning, bef. Bebygg
1.3 1.4
Viktad säkerhetsfaktor Viktad säkerhetsfaktor 1.33
Intervall för säkerhetsfaktor detaljerad utredning, nyexploatering
1.5 1.7
Viktad säkerhetsfaktor Viktad säkerhetsfaktor 1.56
Intervall för säkerhetsfaktor fördjupad utredning, nyexploatering
1.4 1.5
Viktad säkerhetsfaktor Viktad säkerhetsfaktor 1.43
Kombinerad analys
Intervall för säkerhetsfaktor detaljerad utredning, bef. Bebygg
1.3 1.5
Viktad säkerhetsfaktor 1.36
Intervall för säkerhetsfaktor fördjupad utredning, bef. Bebygg
1.2 1.3
Viktad säkerhetsfaktor 1.23
Intervall för säkerhetsfaktor detaljerad utredning, nyexploatering
1.4 1.5
Viktad säkerhetsfaktor 1.43
Intervall för säkerhetsfaktor fördjupad utredning, nyexploatering
1.3 1.4
Viktad säkerhetsfaktor 1.33
C:\Users\dlg\Documents\Säkerhetsfaktorer_2019-12-101 Datum: 2020-08-28
Uppdragsnr:11068
Bilaga 3:1
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion A med belastning 10 kPa i släntens överkant. Sektionen utgörs av friktionsjord
Si/Sa
Color Name Model Unit W eight Change ((kN/m²)/m)
Si/Sa Mohr-Coulomb 20 0 32 0 1
siLet S=f(depth) 18 30 0 0 1
Ungefärlig plangräns Sektion A
Fϕ-analys
3
2
1
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, c+phi-analys, med glidyta vid väg.
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 S=f(datum) 16.5 10 0 0 -2
Le_4 S=f(datum) 16.5 10 1 0 -4.5
siLe_1 S=f(datum) 17 22 0 0 7
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0
siLet S=f(depth) 18 30 0 0
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
c+phi-analys med dimensionerande portryck
10 KPa
20 kPa 10 kPa
Bilaga 3:3
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, kombinerad analys, med glidyta vid väg.
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m) Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0 10 0 0.1 -2
Le_4 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0.1 10 1 0.1 -4.5
siLe_1 Combined, S=f(datum) 17 30 2.2 0 22 0 0 7
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3.5 0 35 0 0.1
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
Kombinerad analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, c+phi-analys och last i släntens övre del
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 S=f(datum) 16.5 10 0 0 -2
Le_4 S=f(datum) 16.5 10 1 0 -4.5
siLe_1 S=f(datum) 17 22 0 0 7
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0
siLet S=f(depth) 18 30 0 0
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
c+phi-analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Bilaga 3:5
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, kombinerad analys och last i släntens övre del
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m) Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0 10 0 0.1 -2
Le_4 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0.1 10 1 0.1 -4.5
siLe_1 Combined, S=f(datum) 17 30 2.2 0 22 0 0 7
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3.5 0 35 0 0.1
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
Kombinerad analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, c+phi-analys, med schakt i släntens främre del och belastning i den övre delen
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 S=f(datum) 16.5 10 0 0 -2
Le_4 S=f(datum) 16.5 10 1 0 -4.5
siLe_1 S=f(datum) 17 22 0 0 7
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0
siLet S=f(depth) 18 30 0 0
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
c+phi-analys med dimensionerande portryck
10 KPa
0.5 m Schakt
Bilaga 3:7
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, kombinerad analys, med schakt i släntens främre del och belastning i den övre delen
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m) Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0 10 0 0.1 -2
Le_4 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0.1 10 1 0.1 -4.5
siLe_1 Combined, S=f(datum) 17 30 2.2 0 22 0 0 7
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3.5 0 35 0 0.1
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
Kombinerad analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion C, c+phi-analys.
siLet
gySi siLe_2
Le_3
Color Name Model Unit W eight (kN/m³) Change ((kN/m²)/m)
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0 1
Le_3 S=f(datum) 16.5 10 0 0 -2 1
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0 1
siLet S=f(depth) 18 30 0 0 1
20 kPa 10 kPa
Sektion C c+phi-analys Ungefärlig plangräns
Bilaga 3:9
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion C, kombinerad analys
siLet
gySi siLe_2
Le_3
Color Name Model Unit
W eight (kN/m³) Change ((kN/m²)/m) Change ((kN/m²)/m)
C/Cu Ratio
Datum (Elev ation) (m)
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1 1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3 0 30 0 0.1 1
10 kPa
Sektion C
Kombinerad analys Ungefärlig plangräns
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion E, c+phi-analys
siLet siLe_2
4.41
Distance
0 10 20 30 40
E le v a ti o n
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Ungefärlig plangräns
10 kPa
Sektion E c+phi-analys
Color Name Model Unit Weight (kN/m³)
C-Top of Layer (kPa)
C-Rate of Change ((kN/m²)/m)
C-Maximum (kPa)
Piezometric Line
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0 1
siLet S=f(depth) 18 30 0 0 1
Bilaga 3:11
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx Sektion E, kombinerad analys.
siLet
Ungefärlig plangräns
10 kPa
Sektion E
Kombinerad analys
Color Name Model Unit
Weight (kN/m³) Change ((kN/m²)/m)
Cu-Top of Layer (kPa)
Cu-Rate of Change ((kN/m²)/m)
C/Cu Ratio
Piezometric Line
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1 1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3 0 30 0 0.1 1
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, c+phi-analys, md antagen erosion
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 S=f(datum) 16.5 10 0 0 -2
Le_4 S=f(datum) 16.5 10 1 0 -4.5
siLe_1 S=f(datum) 17 22 0 0 7
siLe_2 S=f(depth) 17 14 0.3 0
siLet S=f(depth) 18 30 0 0
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
c+phi-analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Antagen erosion (sänkning av markytan med 0.7-1 m) 20 kPa
Bilaga 3:13
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-01-01
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga 3 - släntstabilitet.docx
Sektion B, kombinerad analys, med antagen erosion
Väg
Color Name Model Unit
Weight Change ((kN/m²)/m) Change ((kN/m²)/m)
Fr Mohr-Coulomb 18 0 35 0
gySi Mohr-Coulomb 17 0 32 0
Le_3 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0 10 0 0.1 -2
Le_4 Combined, S=f(datum) 16.5 30 1 0.1 10 1 0.1 -4.5
siLe_1 Combined, S=f(datum) 17 30 2.2 0 22 0 0 7
siLe_2 Combined, S=f(depth) 17 30 1.4 0.03 14 0.3 0.1
siLet Combined, S=f(depth) 18 30 3 0 30 0 0.1
Väg Mohr-Coulomb 18 0 35 0
Ungefärlig plangräns
6 6A 5 14 13 4
Sektion B
Kombinerad analys med dimensionerande portryck
10 KPa
Antagen erosion (sänkning av markytan med 0.7-1 m)
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\arb\bilaga 4 - område med föreslagen belastningsbegränsning.docx
Område där planbestämmelse om belastningsbegränsning, 15 kPa, föreslås.
Bilaga 5:1
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\arb\bilaga 5 - grundläggning.docx
VÄG
VÄG
A B
B C
C
E
E D
D
15
21
17 16 7
6 5 4
15
11 12 10 9 8
16 13 14
18
24
17 2
3 1
3534
22
25
32
30 8
8
I
III
VI
II
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\arb\bilaga 5 - grundläggning.docx
Fyra delområden har ritas upp. Observera att dessa inte är fasta gränser utan ungefärliga områden där grundläggningsförutsättningarna bedömts preliminärt.
• Inom område I har lera i relativt stor omfattning påträffats, och med varierande mäktighet inom området. Byggnader bedöms behöva grundläggas till fast botten med plintar eller spetsbärande pålar. Området ansluter till delar med friktionsjord och berg och en slutgiltig bedömning görs då byggnadslägen mm bestämts.
• Inom område II har lera påträffats och grundläggning bör utföras till fast botten eller med kompenserad grundläggning
• Inom område III har ingen lös lera påträffats. Därav finns förutsättning för en ytlig grundläggning och grundläggningen bedöms preliminärt kunna utföras på de naturliga jordlagren (efter bortschaktande av vegetationsjord).
• Inom område IV har lera påträffats och grundläggning till fast botten eller kompenserad grundläggning bedöms preliminärt som lämpligt
grundläggningsalternativ.
Bilaga 6:1
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Bilaga 6:3
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Bilaga 6:5
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx
Bilaga 6:7
Uppdrag Uppdr.nr Datum Rev.datum
Fossa 1:33 11068 2020-08-28
k:\2011\u11068_fossa 1_33 - skaftö\teknik\utredning\pm\2020\bilaga6 - berg.docx