Den av jordfelsströmmen framkallade beröringsspänningen är beräknad och re-dovisades i figur 24. Som kan ses uppgår det högsta värdet till 14 V, vilket är godtagbart då det underskrider elsäkerhetsverkets krav vilket är 100 V.
11.4 Transformatorer
Tabell 1 visar data på de befintliga transformatorerna i Fs Myrängen. Som kan ses är dessa 50 år gamla och begränsade kapacitetsmässigt för den befintliga lasten (se figur 23). Om transformatorerna ändå skall bytas ut p.g.a. av ålder och kapacitet, bör nuvarande driftläge läggas om. Driftläget bör läggas så att endast matningen från Vattenfalls station Ensta sker vid reservdrift, dvs. huvud matningen går via Fs Myrängen och Ensta agerar som N-1.
12 Slutsats och rekommendationer
Syftet med studien var att göra en översyn av Fs Myrängen, där fokus skul-le ligga på 11 kV ställverket samt nollpunktsutrustningen. Studien visar att stationen är en rekommenderad kandidat för en eventuell upprustning. Som framgår av rapporten bör reläskyddsinställningar ses över, speciellt gällande överströmsskydd med tidsfördröjd utlösning (överlastskydd). Vid skyddsutbyte är en övergång till numeriska skydd ett naturligt val enligt det som diskute-rats under avsnittet (analys och diskussion). Om så är fallet är det lämpligt att skapa en skyddsstandard, där snarlika skydd används (exempelvis REF615) för alla lokalnäts fördelningsstationer. Det skulle underlätta för den personal som är underhållsansvarig för dessa anläggningar, då de endast behöver handskas med samma fabrikat. Vid skyddsutbyte bör även kontrolltavlan bytas ut till en stationsdator, då tavlan är för gammal och har en osäker funktion. Vidare bör strömtransformatorer kopplade till jordfelskydden bytas till en omsättning på högst 100/1, vilket jordfelsskydden kräver för att uppnå en känslighet på 5000 ohm.
Transformatorerna bör bytas ut p.g.a. ålder och för att upprätthålla lasten.
Antingen byter man ut transformatorerna till exempelvis 1st 40 MVA transfor-mator och använder Vattenfalls transfortransfor-mator som reserv, eller investerar i två nya redundanta transformatorer på 30 MVA styck vilket gör att man ej behö-ver matning från Vattenfall öbehö-verhuvudtaget. Även området runt Fs Myrängen är rymligt, vilket skulle underlätta en hel del gällande byten till större trans-formatorer eller annan utbyggnad av stationen. Gällande nollpunktsutrustning bör reaktorer och motstånd flyttas till ett mer framkomligt område, alternativt bytas ut till självreglerande typ. Vid byte till självreglerande reaktorer slipper man lägga resurser på kontinuerlig nollpunktsavstämning, då de av självregle-rande typ känner av jordfelsströmmen och utför en avstämning automatiskt.
Dessutom kunde bara den kapacitiva jordfelsströmmen beräknas teoretiskt, då en avstämning av reaktorerna i Fs Myrängen misslyckades. Detta p.g.a.
av den ineffektiva placeringen samt driftläggningen av reaktorerna tillhöran-de transformatorerna T31 och T32. För att jämföra med ett uppmätt värtillhöran-de användes en avstämning som utfördes 2013-04-29 på Vattenfalls reaktorer, den-na mätning visade en kapacitiv jordfelsström på 61.5 A. Om kabeltyp och längd skulle vara samma för linjerna kopplade till båda samlingsskenorna skulle man kunna säga att nätet är bra avstämt, då reaktorerna i Fs Myrängen är inställda på 30 A vardera. Tyvärr är så inte fallet, både kabeltyp och längd varierar för utgående linjer kopplade till samlingskena A10 och B10 (se figur 2), vilket gör att varje reaktor i Fs Myrängen måste stämmas av för sig.
13 Framtida arbeten
För framtida arbeten skulle man kunna bygga vidare på detta examensarbete.
Examensarbetet utfördes under en tidsbegränsning och i slutsatsen kan man läsa om vad som har setts över samt vilka åtgärder som rekommenderas. Arbe-tet skulle kunna utvecklas genom att studera ekonomiska faktorer gällande en driftomläggning av transformatorer. Exempelvis utreda vilka avtal som Fortum har med Vattenfall samt om det finns någon möjlighet att ersätta Vattenfalls matning rent ekonomiskt. En annan aspekt är att undersöka hur konstruktionen skulle se ut vid en övergång till numeriska skydd, mer specifikt undersöka hur komplex denna övergång skulle vara ur konstruktionssynpunkt. I stort sett har examensarbetet gjorts ur en tekniskt synvinkel, en väsentlig komplettering är att även inkludera ekonomiska aspekter.
Referenser
[1] http://new.abb.com/se/om-abb/teknik/sa-funkar-det/network-manager
[2] http://eps-technology.blogspot.se/2011/01/online-courses-introduction-to-power.html
[3] http://www.fortum.com/countries/fi/yritysasiakkaat/tjanster-pa-svenska/eloverforing-och-anslutning-till-elnatet1/
utveckling-av-elnatet/pages/default.aspx
[4] Sveriges elleverantörer, "Jordningsteknik och jordfelsströmmar vid kablifi-ering av landsbygdsnät", ISBN:9176221342, 1998
[5] Elsäkerhetsverkets starkströmsföreskrifter,ELSÄK-FS 1995:5
[6] Åke Almgren, Hans Blomqvist, "Elkrafthandboken Elkraftsystem 2", ISBN:9147051779, Liber 2003
[7] Föreläsningsanteckningar från Daniel Terranova, Fortum Distribution (Re-gionnät Stockholm)
[8] Johan Persson, "Jordfelsproblematik i icke direktjordade system", exa-mensrapport, 2005,Dept. of Industrial Electrical Engineering and Auto-mation Lund University,CODEN:LUTEDX/(TEIE-5205)/1-117/(2005) [9] Hadi Saadat, Power System Analysis",Third Edition,ISBN-10:0984543805,
2010
[10] "Kraftkabelhandboken", Ericsson Cables Kraftkabeldivisionen, 1998 [11] Dan Larsson och Tom Ericsson, "Intermittenta Jordfel i Kablifierade
Distri-butionsnät", examensrapport, 2009, XR-EE-ETK 2009:002,Kungliga Tek-niska Högskolan, KTH Skolan för Elektro- och Systemteknik, Elektrotek-nisk teori och konstruktion
[12] Markus Nilsson och Robert Olsson, Framtagning av reläskyddsinställningar för en transformatorstation",examensrapport, 2012, Karlstad universitet [13] http://www.locamation.nl/solutions/substation-automation-hmv [14] Anders Sjögren (Områdesansvarig Täby), Fortum Distribution (Lokalnät
Stockholm)
[15] Greta Brännlund (Områdesansvarig Söderort), Fortum Distribution (Lo-kalnät Stockholm)
Appendix A-MATLAB KOD
1 %DATA UTGENDE LEDNINGAR (SKENA T31 samt T32 )
2
44 Z1_B=(1/(0.1508+ i ∗ 1 . 5 0 8 0 ) +1/(0.1525+ i ∗ 1 . 5 2 5 3 ) ) ^( −1) ; %
79 I k 2 d=abs(− i ∗s q r t( 3 ) ∗ ( Uf / ( 2 ∗ ( Z1_d+Z1_B) ) ) ) ;
80
81 I k 2 f=abs(− i ∗s q r t( 3 ) ∗ ( Uf / ( 2 ∗ ( Z1_f+Z1_B) ) ) ) ;
82
83 I k 2 h=abs(− i ∗s q r t( 3 ) ∗ ( Uf / ( 2 ∗ ( Z1_h+Z1_B) ) ) ) ;
84
85 I k 2 q=abs(− i ∗s q r t( 3 ) ∗ ( Uf / ( 2 ∗ ( Z1_q+Z1_B) ) ) ) ;
86
87 I k 2 u=abs(− i ∗s q r t( 3 ) ∗ ( Uf / ( 2 ∗ ( Z1_u+Z1_B) ) ) ) ;
88
89 % R e l skyddsinstningar I>>
90
91 Omsattning_mattrafo =5/400;
92
93 L3A=I k 2 a ∗ Omsattning_mattrafo
94 L3C=I k 2 c ∗ Omsattning_mattrafo
95 L3G=I k 2 g ∗ Omsattning_mattrafo
96 L3K=I k 2 k ∗ Omsattning_mattrafo
97 L3B=I k 2 b ∗ Omsattning_mattrafo
98 L3D=I k 2 d ∗ Omsattning_mattrafo
99 L3F=I k 2 f ∗ Omsattning_mattrafo
100 L3H=I k 2 h ∗ Omsattning_mattrafo
101 L3Q=I k 2 q ∗ Omsattning_mattrafo
102 L3U=I k 2 u ∗ Omsattning_mattrafo