• No results found

Tabulky funkčních generátorů výstupního přehříváku G1 Kompenzace parazitního, technologicky přeneseného, vlivu vstřikové regulace teploty

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Tabulky funkčních generátorů výstupního přehříváku G1 Kompenzace parazitního, technologicky přeneseného, vlivu vstřikové regulace teploty"

Copied!
2
0
0

Loading.... (view fulltext now)

Full text

(1)

Tabulky funkčních generátorů výstupního přehříváku

G1 Kompenzace parazitního, technologicky přeneseného, vlivu vstřikové regulace teploty od sousední větve

G1 x [°C] -600 0 10 20 600

y [°C] 0* 0 0 10 10*

G2 Dolní limit výstupu regulátoru teploty páry za přehřívákem odvozený podle tlaku páry za separátory

G2 x [MPa] 0 1,8 3,25 4,6 7,35 9,77 12,76 16,44 22 y [°C] 200* 207 234 254 290 310 340 360 380*

G3 Posun dolního limitu výstupu regulátoru teploty přehřáté páry v závislosti na požadované poloze vstřikového ventilu (náhrada nereagující teploty mokré páry)

G3 x [%] 0 30 60 100

y [°C] 0* 1 2 5*

G4 Zesílení regulátoru teploty páry za přehřívákem odvozené ze signálu „nestabilita“

G4 x [1] 0,05 0,4

y [°C/°C] 0,5* 1*

G5 Urychlující dopředná vazba regulátoru teploty páry za vstřikem od regulační odchylky regulátoru teploty za přehřívákem

G5 x [°C] -300 -15 0 15 300

y [%] 30* 30 0 -30 -30*

G6 Závislost integrační časové konstanty regulátoru přehřáté páry od průtoku páry za kotlem

G6 x [t/h] 100 350 480 600 700

y [s] 250* 180 130 112 90*

G7 Zesílení regulátoru teploty páry za vstřikem v závislosti na průtoku páry kotlem

G7 x [t/h] 100 350 480 600

y [1] 0,25* 1 1,2 1,5*

G8 Urychlující dopředná vazba regulátoru teploty páry za přehřívákem podle teploty za přehřívákem

G8 x [°C] 583 585 600

y [°C] 0* -30 -30*

G9 Urychlující dopředná vazba regulátoru teploty páry za přehřívákem podle ž.h. elektrického výkonu bloku

G9 x [MW] 0 100 210

y [°C] 0* 0 -22*

(2)

G10 Vymezení pásma vstupních teplot přehřáté páry pro urychlující dopřednou vazbu od kladných trendů teploty

G10 x [°C] 0 577 587 600

y [°C] 577* 577 587 587*

G11 Vymezení pásma vstupních teplot přehřáté páry pro urychlující dopřednou vazbu od první a druhé derivace teploty

G11 x [°C] 0 500 600

y [°C] 500* 500 600*

G12 Vymezení pásma uplatněných oprav dopředné vazby regulátoru teplot přehřáté páry od kladných trendů teploty

G12 x [°C] 0 10 30

y [°C] 0* 0 30*

G13 Vymezení pásma uplatněných oprav dopředné vazby regulátoru teplot přehřáté páry od druhé derivace teploty přehřáté páry na konci kotle

G13 x [°C] -15 -1,5 1,5 15

y [°C] -15* 0 0 15*

G14 Zesílení regulátoru teploty páry za vstřikem odvozené od maxima poloh vstřikových ventilů

G14 x [%] 0 5 50 95 100

y [/°C] 0,25* 0,5 0,8 0,8 0,25*

Výchozí nastavení konstant

Filtr č. bloku 11: 200 s Filtr č. bloku 28: 20 s

Regulátor č. bloku 7: P je hodnota z G4, TI je hodnota z G6

Regulátor č. bloku 10: P je výstupem součinu v bloku č.26 (G7 x G14), TI = 15 s

References

Related documents

Na základě těchto klíčových slov bylo nalezeno přibližně 20 výsledků, z toho 4 relevantní zdroje týkající se zmíněné problematiky (viz. V současnosti

Z grafu je vidět, že filtr dokázal více či méně potlačit vliv křížové vazby, čímž nedochází k ovlivnění teploty při změně průtoku, jako tomu bylo

Z výsledků je zřejmé, že úspěšnost neuronových sítí není vysoká (většina okolo 50 % shody dle NRMSE), což je dáno krátkou dobou učení (počet epoch). Při tak

Tento fakt je důležitý pro obsah této práce, která se zabývá právě vlivem teploty na tváření materiálu, tedy závislostí deformačního odporu na teplotě.. Pro

Cílem této práce bylo navrhnout přípravek pro měření rázových vlastností na padostroji Instron CEAST 9350 a funkčnost přípravku ověřit při reálném

Změny mechanických vlastností při zvýšené teplotě se zjišťovaly pomocí statické zkoušky tahem na trhacím stroji Testometric FS100 CT (viz obr. 3.4):

Jsou zde popsány materiály, které byly v této práci použity, což jsou materiály přírodní i syntetické, průběh teplotní expozice, při které byly materiály

K ovládání akčních členů, měření teploty digitálními teploměry, výpočtu regulační odchylky a k výpočtu akční veličiny pomocí PID regulátoru byla