6. RESULTAT
6.1 F ALLSTUDIE 1A
Fundamentet som ska dimensioneras har pelarlasten 3,2 𝑀𝑁 i brottgränstillstånd och 1,9 𝑀𝑁 i bruksgränstillstånd. Pålkapaciteten är 870 𝑘𝑁 per påle. Antalet pålar är fyra stycken.
Betongklassen som är vald är C35/45 och tre olika armeringsdiametrar kommer att analyseras Avståndet mellan pålarna får inte vara mindre än minimiavstånd som motsvarar 5 ∗ 𝑏𝑝. 6.1.1BALKMODELLEN
Fundamentets geometri
Avståndet mellan pålarna är 850 millimeter i y-led och 1900 millimeter i x-led. Dimensionerna på fundamentet blir följande.
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
2500x1450x600 mm 2580x1530x600 mm 2680X1630x600 mm
Dimensionering av armering med hänsyn till moment
Det dimensionerande momentet i fundamentet beräknas med Ekvation 5.3 𝑀𝐸𝑑 = 𝑁𝑃.𝑅𝑑.𝑝å𝑙𝑒.1∗𝑙𝑎𝑡.1
2 + 𝑁𝑃.𝑅𝑑.𝑝å𝑙𝑒.2∗𝑙𝑎𝑡.2
2 = 1827𝑘𝑁𝑚 Armeringsbehovet vid detta moment beräknas då med Ekvation 5.8.
𝐴𝑠 =𝜔∗𝑓𝑐𝑑∗𝑏∗𝑑
𝑓𝑦𝑑
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑨𝒔= 𝟗𝟖𝟓𝟎 𝒎𝒎𝟐 9314 mm2 8738 𝑚𝑚2
37 Relativa momentet blir:
𝑚̅ = 𝑀𝐸𝑑 𝑓𝑐𝑑∗ 𝑏 ∗ 𝑑2
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒎̅ = 𝟎, 𝟐𝟐𝟓 0,216 0,205
𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛 är mindre än ovanstående värden för dragarmering. Värde på 𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛 ges i bilaga. Antal järn som krävs för respektive armeringsdimension blir.
𝑛𝑗ä𝑟𝑛=𝐴𝐴𝑠
𝜙
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒏𝒋ä𝒓𝒏= 𝟑𝟐 𝒔𝒕. 19 𝑠𝑡. 11 𝑠𝑡.
Dimensionering med hänsyn till tvärkraft
𝑉𝐸𝑑 = 𝑁𝑝.𝑅𝑑.𝑠𝑛𝑖𝑡𝑡 = 2 ∗ 𝑁𝑝.𝑅𝑑.𝑠𝑛𝑖𝑡𝑡=1,74 MN
Fundamentets dimensionerande kapacitet vid livtryckbrott beräknas enligt Ekvation 5.15 𝑉𝑅𝑑,𝑚𝑎𝑥 = 0,5𝜐 ∗ 𝑓𝑐𝑑∗ 𝑏𝑤∗ 𝑑
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑹𝒅,𝒎𝒂𝒙= 𝟒, 𝟑 𝑴𝑵 4,5 𝑀𝑁 4,7 𝑀𝑁
Fundamentets utnyttjandegrad med avseende på livtryckbrott blir, 𝑉𝐸𝑑
𝑉𝑅𝑑,𝑚𝑎𝑥∗ 100
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑬𝒅
𝑽𝑹𝒅,𝒎𝒂𝒙∗ 𝟏𝟎𝟎 = 𝟒𝟎, 𝟕 % 38,8 % 36,6 %
38 Fundamentets dimensionerande kapacitet vid skjuvglidbrott beräknas enligt Ekvation 5.16.
𝑉𝑅𝑑,𝑐 = [𝐶𝑅𝑑.𝑐∗ 𝑘 ∗ (100 ∗ 𝜌𝑙∗ 𝑓𝑐𝑘)13] ∗ 𝑏𝑤∗ 𝑑
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑹𝒅,𝒄= 𝟎, 𝟓𝟏 𝑴𝑵 0,52 𝑀𝑁 0,53 𝑀𝑁
Fundamentets utnyttjandegrad med avseende på skjuvglidbrott blir:
𝑉𝐸𝑑
𝑉𝑅𝑑,𝑐∗ 100
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑬𝒅
𝑽𝑹𝒅,𝒄∗ 𝟏𝟎𝟎 = 𝟑𝟑𝟖 % 336 % 329 %
Fundamentets tvärkraftskapacitet överskrids, tvärkraftsarmering erfordras. Val av antal byglar i tvärled, s-avstånd i längdled och dimension på armeringen görs genom Diagram 6.1 nedan.
Diagrammet är framtaget med ekvationerna från kapitel 5.1.3 som gäller vid beräkning av tvärkraftsarmering. 𝐴𝑠𝑤.𝑛 är armeringsarean vid n antal byglar som motsvarar en linje i diagrammet. Varje punkt på linjen motsvarar ett s-avstånd för armeringen i längdled. De horisontella linjerna motsvarar tvärsnittsarean hos en standard armeringsdimension. 113 𝑚𝑚2 motsvarar ∅12, 78 𝑚𝑚2 motsvarar ∅10 och 50 𝑚𝑚2 motsvarar ∅8. Val av tvärkraftsarmering görs genom att välja den punkt som hamnar närmast under den armeringsdiametern som önskas.
Väljs en punkt över en horisontell linje kommer armeringen inte vara tillräcklig.
Diagram 6.1 hjälpmedel vid val av tvärkrafsarmeringens dimension och s-avstånd.
39 Vald tvärkraftsarmering enligt Diagram 6.1 blir: ∅10, s-avstånd 100 𝑚𝑚 och 6 byglar. Detta ger;
𝐴𝑠𝑤= 943 𝑚𝑚2
Fundamentets dimensionerande kapacitet vid skjuvglidbrott med tvärkraftsarmering beräknas enligt Ekvation 5.18.
𝑉𝑅𝑑.𝑠 =𝐴𝑠𝑤
𝑠 ∗ 𝑧 ∗ 𝑓𝑦𝑤𝑑∗ cot 𝜃
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑹𝒅.𝒔= 𝟏, 𝟖𝟏 𝑴𝑵 1,80 𝑀𝑁 1,78 𝑀𝑁
Den nya utnyttjandegraden av tvärkraftskapaciten med tvärkraftsarmering blir, 𝑉𝐸𝑑
𝑉𝑅𝑑.𝑠∗ 100
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑽𝑬𝒅
𝑽𝑹𝒅.𝒔∗ 𝟏𝟎𝟎 = 𝟗𝟔, 𝟑 % 96,8 % 97,5 %
Minimiarmering för tvärkraftsarmering 𝜌𝑊.𝑚𝑖𝑛=0.08∗√𝑓𝑓 𝑐𝑘
𝑦𝑘
Vinkeln mellan byglarna och fundamentets plan, 𝛼𝑏𝑦𝑔𝑒𝑙 = 90°
𝐴𝑠𝑤.𝑚𝑖𝑛 = 𝜌𝑊.𝑚𝑖𝑛∗ 𝑠𝑙∗ 𝑏𝑓𝑢𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡∗ sin(𝛼𝑏𝑦𝑔𝑒𝑙)
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑨𝒔𝒘.𝒎𝒊𝒏= 𝟏𝟑𝟖 𝒎𝒎𝟐 145 𝑚𝑚2 155 𝑚𝑚2
40 Lokalt tryck
Beräkning av lokalt tryck sker enligt Kapitel 5.1.4. Den dimensionerande kraften vid kontroll av lokalt tryck är antalet pålar multiplicerat med pålkapaciteten. Bärförmågan beräknas med
Ekvation 5.23
𝐹𝐸𝑑𝑢 = 𝑛𝑝å𝑙𝑎𝑟∗ 𝑁𝑝.𝑅𝑑= 3,5 𝑀𝑁
𝐹𝑅𝑑𝑢 = 𝐴𝑐0∗ 𝑓𝑐𝑑∗ √𝐴𝐴𝑐1
𝑐0 = 6,3 𝑀𝑁
𝐹𝐸𝑑𝑢
𝐹𝑅𝑑𝑢= 55 %
Bärförmågan för lokalt tryck är tillräcklig.
Sprickarmering
Den minsta mängd sprickfördelandearmering som krävs för fundamentet beräknas med Ekvation 5.64 i kapitel 5.3.3
𝐴𝑠.𝑚𝑖𝑛 =𝑘𝑐∗𝑘∗𝑓𝑐𝑡𝑚∗𝐴𝑐𝑡
𝑓𝑦𝑘
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑨𝒔.𝒎𝒊𝒏= 𝟑𝟗𝟒 𝒎𝒎𝟐 427 𝑚𝑚2 464 𝑚𝑚2
Sprickbreddskravet för fundamentet vid det minsta täckande betongskiktet är 𝑤𝑘.𝑚𝑎𝑥= 0,3 𝑚𝑚.
Effektiv tillåten sprickbredd med hänsyn till pålarnas ingjutningsdjup beräknas enligt Ekvation 5.56 i kapitel 5.3.1.
𝑤𝑘.𝑒𝑓𝑓= 𝑤𝑘.𝑚𝑎𝑥∗ min {𝑐𝑎𝑘𝑡𝑢𝑒𝑙𝑙
𝑐𝑛𝑜𝑚 , 1,5} = 0,45 𝑚𝑚
Det största tillåtna avståndet mellan sprickor beräknas med Ekvation 5.59 i kapitel 5.3.2.
𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥 = 𝑘3∗ 𝑐𝑛𝑜𝑚+ 𝑘1∗ 𝑘2∗ 𝑘4∗ ∅
𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑺𝒓,𝒎𝒂𝒙= 𝟏𝟗𝟕 𝒎𝒎 259 𝑚𝑚 348 𝑚𝑚
41 Skillnaden mellan töjningen i betongen och armeringen beräknas enligt Ekvation 5.63 i Kapitel 5.3.2.
𝜀𝑠𝑚− 𝜖𝑐𝑚=
𝜎𝑠−𝑘𝑡∗𝑓𝑐𝑡𝑚
𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓∗(1+𝛼𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓)
𝐸𝑠 ≥ 0,6𝜎𝑠
𝐸𝑠
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝜺𝒔𝒎− 𝝐𝒄𝒎= 𝟎, 𝟎𝟎𝟏𝟐𝟔 0,00134 0,00139
Beräknad sprickbredd enligt Ekvation 5.58 i kapitel 5.3.2 blir då.
𝜔𝑘 = 𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥∗ (𝜀𝑠𝑚− 𝜖𝑐𝑚)
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝝎𝒌= 𝟎, 𝟐𝟒𝟖 𝒎𝒎 0, 346 𝑚𝑚 0,486 𝑚𝑚
Sprickarmering erfordras för fundament med armeringsdimension ∅32. Sprickbredden kan minskas för armering ∅32 om huvudarmeringen ökas med ett järn.
Förankringslängd
Förankringslängden beräknas med Ekvation 5.67 i kapitel 5.5.
𝑙𝑏𝑑 = 𝑚𝑎𝑥{𝛼1∗ 𝛼2∗ 𝛼3∗ 𝛼4∗ 𝛼5∗ 𝑙𝑏,𝑟𝑞𝑑, 10 ∗ ∅, 100 𝑚𝑚}
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒍𝒃𝒅= 𝟒𝟑𝟖 𝒎𝒎 558 𝑚𝑚 706 𝑚𝑚
Påverkan av felslagning
För att kontrollera hur stor inverkan som felslagning har på dimensionerande krafter, beräknas momentet och armeringsmängden utan hänsyn till felslagning. Erhållet resultat jämförs med beräkning där felslagning har beaktats. Denna kontroll görs endast för betongklass C35/45 med armeringsdiameter ∅20
𝑀𝐸𝑑 = 1653 𝑘𝑁𝑚 𝐴𝑠 = 8769 𝑚𝑚2
42 6.1.2FACKVERKSMODELLEN
Beräkningarna utgår från vinkeln 45°. Detta resulterar i en höjd och ett värde på 𝑢 som är nodzonens höjd vid pålen. Höjden på fundamentet och värdet på 𝑢 kommer att avrundas till ett mer praktiskt värde.
Figur 6.1 Plan över 4-pålsfundament med definition av mått.
43 Figur 6.2 Sektion över 4-pålsfundament med definition av mått.
Fundamentets geometri
Avståndet mellan pålarna är fem påldiametrar.
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝟏𝟒𝟓𝟎𝐱𝟏𝟒𝟓𝟎 𝐦𝐦 1530x1530𝑚𝑚 1630x1630 𝑚𝑚
Höjden räknas fram i ett senare skede.
Dimensionering av tryckta noder
Tryckt nod under pelare får ha den maximala spänningen beräknad enligt Ekvation 5.27 i kapitel 5.2.2.
𝜎𝑅𝑑.𝑚𝑎𝑥.4= 𝑘4∗ 𝜐′∗ 𝑓𝑐𝑑= 60,1 𝑀𝑃𝑎
Trycket som uppstår i den diagonala trycksträvan får inte överstiga:
𝜎𝑅𝑑.𝑚𝑎𝑥= 𝑓𝑐𝑑= 23,3 𝑀𝑃𝑎
Tryckkraften i trycksträvan beräknas med Ekvation 5.32 i kapitel 5.2.2.
𝐶1= 𝑁𝑝.𝑅𝑑
sin 45°= 1230 𝑘𝑁
44 Sedan beräknas måttet på 𝑦 enligt Ekvation 5.34 i kapitel 5.2.2.
𝑦 = √4∗𝜎𝑁𝑃.𝑅𝑑
𝑅𝑑.𝑚𝑎𝑥= 124 𝑚𝑚 ≤𝑏𝑝𝑒𝑙𝑎𝑟𝑒
2
Avståndet 𝑎𝑐 från fundamentets överkant till noden under pelare beräknas Ekvation 5.35 i kapitel 5.2.2.
𝑎𝑐 = 𝑦
tan 45°= 124 𝑚𝑚
Tryckzonsbredden 𝑎1 beräknas med Ekvation 5.33 i Kapitel 5.2.2.
𝑎1 = 2 ∗ √ 𝑎𝑐2+ 𝑦2= 352 𝑚𝑚
Kontroll av trycket i noden görs genom att jämföra det aktuella trycket mot det maximalt tillåtna trycket. Ekvationerna som använda är 5.28 och 5.29 från kapitel 5.2.2
𝜎𝑐0= 𝐶2
Dimensionering tryckt och dragen nod
Nodzonens höjd 𝑢 för noden över påle, beräknas enligt Ekvation 5.40 i kapitel 5.2.2.
Nodzonshöjden avser armeringen i den riktning som placeras överst.
𝑢 = 𝐶1
𝜎𝑅𝑑.𝑚𝑎𝑥.3∗𝑏𝑡∗cos 𝜃− 𝑙𝑡∗ tan 𝜃
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒖 = 𝟐𝟏𝟏 𝒎𝒎 221 𝑚𝑚 235 𝑚𝑚
Därefter bestäms bredden på trycksträvans tryckzon.
𝑎2= 𝑙𝑡∗ sin 𝜃 + 𝑢 ∗ cos 𝜃 = 298 𝑚𝑚
Med 𝑢 och 𝑎2 uträknade kontrolleras nodens spänning så den inte överskrids, detta görs med Ekvation 5.30 och 5.31
𝜎𝐸𝑑.2= 𝐶1
𝑎𝑠𝑡𝑟ä𝑣𝑎∗ 𝑏𝑡 = 16,5 𝑀𝑃𝑎
45
Hävarmen mellan noden under pelaren och noden överpålen beräknas enligt Ekvation 5.36.
𝑧 = tan 𝜃 ∗ (𝑙𝑎𝑡
2 − (𝑏𝑝𝑒𝑙𝑎𝑟𝑒− 𝑦)) = 676 𝑚𝑚
Höjden på fundamentet exklusive ingjutningsdjup beräknas med måtten 𝑢, 𝑧 och 𝑎𝑐. ℎ𝑓𝑢𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡=𝑢
2+ 𝑎𝑐+ 𝑧
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒉𝒇𝒖𝒏𝒅𝒂𝒎𝒆𝒏𝒕= 𝟗𝟎𝟓 𝒎𝒎 910 𝑚𝑚 917 𝑚𝑚
Avrundning av höjden på fundamentet och nodzonenshöjd till mer praktiska mått görs. De nya värdena blir: ℎ𝑓𝑢𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡 = 950 𝑚𝑚 och 𝑢 = 250 𝑚𝑚.
Detta resulterar i en ny vinkel beräknad enligt Ekvation 5.41.
𝜃𝑛𝑦 = 𝑡𝑎𝑛−1
Utifrån den nya vinkeln dimensioneras fundamentet på nytt:
𝑦 = 124 𝑚𝑚
46
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝝈𝑬𝒅.𝟐= 𝟏𝟒, 𝟖 𝑴𝑷𝒂 15,1 𝑀𝑃𝑎 15,6 𝑀𝑃𝑎
𝜎𝐸𝑑.3= 13,9 𝑀𝑃𝑎
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒎𝒂𝒙{𝝈𝑬𝒅.𝟐,𝝈𝑬𝒅.𝟑}
𝝈𝑹𝒅.𝒎𝒂𝒙.𝟑 = 𝟖𝟗 % 91 % 94 %
47 Krafter i dragsträvorna
Den beräknade dragkraften blir;
𝑇1= cos 𝜃𝑛𝑦∗ 𝐶1= 833 𝑘𝑁
Den dragkraften delas upp i två komposanter som bildar dragband i x- och y-riktningen.
Storleken på dragkrafterna beror på vinkeln 𝛼 beräknad enligt Ekvation 5.45
𝛼 = tan−1
Kraften i de två dragbanden blir då enligt Ekvation 4.43 och 4.44 i kapitel 5.2.2.
𝑇1.𝑥= cos 𝛼 ∗ 𝑇1= 589 𝑘𝑁 𝑇1.𝑦= sin 𝛼 ∗ 𝑇1= 589 𝑘𝑁
Dimensionering av armering i x-riktning
Armering i y-riktning är samma som armering i x-riktning eftersom fundamentet är kvadratiskt, därför redovisas inte resultatet av armering i y-riktning.
Erforderlig armeringsarea per dragband beräknas enligt Ekvation 5.46 𝐴𝑒𝑟𝑓.𝑥 =𝐹𝑇1.𝑥
𝑦𝑑 = 1354 𝑚𝑚2
Erforderligt antal stänger beräknas enligt ekvationen nedan:
𝑛𝑥.𝑒𝑟𝑓=𝐴𝑥.𝑒𝑟𝑓
𝐴∅
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒏𝒙.𝒆𝒓𝒇= 𝟓 𝒔𝒕. 3 𝑠𝑡. 2 𝑠𝑡.
Effektiva bredden för ett lager armering i dragbandet är:
𝑏𝑥.𝑒𝑓𝑓 = 𝑙𝑡+
𝑢 2
tan (𝜃). = 490 𝑚𝑚 Antal stänger som får plats i ett lager:
𝑛𝑥=
48 Effektivt antal stänger väljs till samma värden som 𝑛𝑥.𝑒𝑟𝑓 ovan.
Armeringsarean i ett dragband blir:
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑨𝒙.𝒔= 𝟏𝟓𝟕𝟏 𝒎𝒎𝟐 1473 𝑚𝑚2 1608 𝑚𝑚2
Sprickarmering
Den minsta mängd sprickfördelandearmering som krävs för fundamentet beräknas med Ekvation 5.64 i kapitel 5.3.3
𝐴𝑠.𝑚𝑖𝑛 =𝑘𝑐∗ 𝑘 ∗ 𝑓𝑐𝑡𝑚∗ 𝐴𝑐𝑡
𝑓𝑦𝑘
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑨𝒔.𝒎𝒊𝒏= 𝟓𝟑𝟓 𝒎𝒎𝟐 540 𝑚𝑚2 533 𝑚𝑚2
Största tillåtna sprickbredden är:
𝑤𝑘.𝑒𝑓𝑓= 0,45
Det största tillåtna avståndet mellan sprickor beräknas med Ekvation 5.59 i kapitel 5.3.3.
𝑆𝑟.𝑚𝑎𝑥.𝑥 = 𝑘3∗ 𝑐𝑛𝑜𝑚+ 𝑘1∗ 𝑘2∗ 𝑘4∗ ∅
𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓 𝑆𝑟.𝑚𝑎𝑥.𝑦 = 𝑘3∗ 𝑐𝑛𝑜𝑚+ 𝑘1∗ 𝑘2∗ 𝑘4∗ ∅
𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑺𝒓.𝒎𝒂𝒙.𝒙= 𝟔𝟗𝟕 𝒎𝒎 924 𝑚𝑚 1091 𝑚𝑚
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑺𝒓.𝒎𝒂𝒙.𝒚= 𝟔𝟗𝟒 𝒎𝒎 920 𝑚𝑚 1085 𝑚𝑚
49 Då vinkeln mellan huvudspänningen och dragkraften är större än 15°, beräknas sprickavstånden enligt Ekvation 5.62.
𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥 =cos(𝜃𝑛𝑦)1
𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥,𝑦+sin(𝜃𝑛𝑦)
𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥,𝑥
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝑺𝒓.𝒎𝒂𝒙= 𝟓𝟓𝟏 𝒎𝒎 730 𝑚𝑚 862 𝑚𝑚
Skillnaden mellan töjningen i betongen och armeringen beräknad enligt Ekvation 5.63 i Kapitel 5.3.3. Denna töjning är lika stor i båda leden.
𝜀𝑠𝑚− 𝜖𝑐𝑚=
𝜎𝑠−𝑘𝑡∗𝑓𝑐𝑡𝑚
𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓∗(1+𝛼𝜌𝑝.𝑒𝑓𝑓)
𝐸𝑠 ≥ 0,6𝜎𝐸𝑠
𝑠
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝜺𝒔𝒎− 𝝐𝒄𝒎= 𝟎, 𝟎𝟎𝟎𝟔𝟔𝟖 0,000712 0,000652
Beräknad sprickbredd enligt Ekvation 5.58 i kapitel 5.3.3 blir då.
𝜔𝑘 = 𝑆𝑟,𝑚𝑎𝑥∗ (𝜀𝑠𝑚− 𝜖𝑐𝑚)
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝝎𝒌= 𝟎, 𝟑𝟔𝟖 𝒎𝒎 0,520 𝑚𝑚 0,562 𝑚𝑚
Sprickarmering erfordras för fundament med armeringsdimension ∅25 och ∅32.
Armeringsmängden i varje band kan ökas med en stång för att uppfylla sprickbreddskravet.
Detta gäller både ∅25 och ∅32.
50 Förankringslängd
Förankringslängden beräknas med Ekvation 5.67 i kapitel 5.5.
𝑙𝑏𝑑 = 𝑚𝑎𝑥{𝛼1∗ 𝛼2∗ 𝛼3∗ 𝛼4∗ 𝛼5∗ 𝑙𝑏,𝑟𝑞𝑑, 10 ∗ ∅, 100 𝑚𝑚}
∅𝟐𝟎 ∅𝟐𝟓 ∅𝟑𝟐
𝒍𝒃𝒅= 𝟓𝟓𝟓 𝒎𝒎 740 𝑚𝑚 499 𝑚𝑚
Påverkan av felslagning
𝑇1.𝑥= 𝑇1.𝑦 = 487 𝑘𝑁
Armeringsarean i ett band utan hänsyn till felslagning blir.
𝐴𝑠 = 1257 𝑚𝑚2 För 4 ∅20.
51 6.1.3SAMMANSTÄLLNING
∅𝟐𝟎
Balkmodell Fackverksmodell
Fundamentets Geometri 2500𝑥1450𝑥600 𝑚𝑚 1450𝑥1450𝑥1050 𝑚𝑚
Betongvolym 2,17 𝑚3 2,21 𝑚3
Tvärkraftsarmering 943 𝑚𝑚2 -
Förankringslängd 438 𝑚𝑚 555 𝑚𝑚
∅𝟐𝟓
Fundamentets Geometri 2580𝑥1530𝑥600 𝑚𝑚 1530𝑥1530𝑥1050 𝑚𝑚
Betongvolym 2,36 𝑚3 2,46 𝑚3
Tvärkraftsarmering 943 𝑚𝑚2 -
Förankringslängd 558 𝑚𝑚 740 𝑚𝑚
∅𝟑𝟐
Fundamentets Geometri 2680𝑥1630𝑥600 𝑚𝑚 1630𝑥1630𝑥1050 𝑚𝑚
Betongvolym 2,62 𝑚3 2,79 𝑚3
Tvärkraftsarmering 943 𝑚𝑚2 -
Förankringslängd 706 𝑚𝑚 499 𝑚𝑚
52