TB Gruppen. Alingsås,Hinden 7. Geoteknisk PM, projekteringsunderlag. Uppdragsnr: Version:

(1)

Alingsås,Hinden 7

Geoteknisk PM, projekteringsunderlag

Uppdragsnr: 105 25 76 Version: 1.0 2018-05-25

(2)

Uppdragsgivare: TB Gruppen Uppdragsgivarens

kontaktperson:

T Pap

Konsult: Norconsult AB

Uppdragsledare: T Pap

Teknikansvarig: J Sivengård

Handläggare: T Pap

1.0 2018-05-25 Granskad Handling Tommy Pap Bernhard

Gervide Eckel

Johan Sivengård

1.0 2018-05-25 Ogranskad Handling Tommy Pap Tommy Pap

0.9 2018-05-18 Ogranskad Handling Tommy Pap

Version Datum Beskrivning Upprättat Granskat Godkänt

Detta dokument är framtaget av Norconsult AB som del av det uppdrag dokumentet gäller. Upphovsrätten tillhör Norconsult.

(3)

Beställaren har, om inte annat avtalats, endast rätt att använda och kopiera redovisat uppdragsresultat för uppdragets avsedda ändamål. 105 25 76 Alingsås,Hinden 7

Innehåll

Förutsättningar 5

2 Underlag för projekteringen 5

Styrande dokument 5

Geotekniska förhållanden 6

Topografi och markbeskaffenhet 6

Jordlagerbeskrivning 6

Jordens egenskaper 6

Hydrogeologiska förhållanden 8

Befintliga konstruktioner 8

Härledda egenskaper 9

Skjuvhållfasthet, cu / c’ 9

Deformationsegenskaper 9

Friktionsvinkel 10

Sättningar 11

Stabilitet 11

Omräkningsfaktorer 11

Karakteristiska värden 12

Dimensionerande värden 12

Indata till beräkningsprogram 13

Resultat 13

Sensitivitetsanalys 14

Lastrestriktioner 14

Radon 14

Blocknerfall 14

Erosion 15

Grundläggning 15

Radon 16

Schaktning/ markarbeten 16

Dimensioneringsförutsättningar 17

(4)

Kontrollåtgärder 17 Kontroll, omgivande gator och anläggningar 17

Kontroll, byggnader 18

RITNINGAR

G401 Släntsektioner G402 Lastrestriktioner

BILAGOR

1 Släntberäkningar

(5)

Förutsättningar

På uppdrag från Tommy Byggare AB (TB-Gruppen), har Norconsult AB genomfört geoteknisk undersökning och utredning inför uppförandet av ett bostäder i centrala Alingsås. Utredningen syftar till att ge underlag för detaljplanen samt projekteringen. I Figur 1, visas undersökningsområdets utbredning.

Figur 1. Aktuellt område (www.eniro.se)

2 Underlag för projekteringen

Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar har utförts i aktuellt område och redovisas separat i Markteknisk undersökningsrapport, geoteknik (MUR/Geo) med samma datum och uppdragsnummer.

Rapporten har utförts av Norconsult.

Underlag för projektering:

[1] Alingsås, Hinden 7 – Markteknisk undersökningsrapport MUR/Geo, daterad 2018-05-25.

[2] ALINGSÅS KOMMUN/ BETOLA CONSULTING GROUP, KV MYGGAN 3 och 5, DETALJPLAN GF -konsult, daterad 2003-10-17

Styrande dokument

Detta PM ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.

(6)

Geotekniska förhållanden

Topografi och markbeskaffenhet

För detaljer avseende topografi, se ritning G101 Situations- och borrplan.

Markytan inom undersökningsområdet är plan med nivåer generellt varierande mellan ca + 65 till +64m med svag lutning från norr till söder. Genomfarten under järnvägen i söder ligger på nivån +60 till +61 m. Alla nivåangivelser i texten anges i höjdsystem RH2000.

Området utgörs idag av grusad parkeringsyta med inslag av gräsytor/öppen mark, se Figur 3.1.

Observera den svaga lutningen samt intilliggande bebyggelse.

Jordlagerbeskrivning

Generellt består jordlagren från markytan i huvudsak av:

• Fyllning och/eller torrskorpelera till ca 0,5-2.0 m djup.

• Siltig lera med sandskickt till ca 25-30 m djup.

• Friktionsjord till ca 30 m

• Berg

Jordlagren inom området bedöms överst utgöras av fyllning till ca 0,5–2 m djup. Fyllningen består, enligt närliggande provtagningar, av grus, sand, silt och asfaltsrester.

Därunder följer en torrskopa samt Siltig lera med tunna sandskikt till ca 25–30 m djup.

Leran vilar på friktionsjord med ca 4-5 meters mäktighet ovan berg, friktionsjorden har verifierats i NC1, NC2, NC5, NC8, och bedöms ligga på 25 – 30 meters djup.

Djupet till berg har verifierats i NC2 inom utredningsområdet, där djupet var ca 30 meter.

Jordens egenskaper

Fyllningen över detaljplaneområdet är fast och består av grus, sand, silt och asfaltrester. Uppmätta vattenkvoter och varierar i östra delen mellan ca 20-30 %. Densiteten är ca 1,9 ton/m³

Torrskorpeleran förekommer över hela området. Torrskorpeleran är siltig och sandig, med en vattenkvot på 20-30 %. Densiteten är ca 1,8 ton/m³.

Den Siltiga leran med sandskikt är en grå sulfidmelerad med lagervis inslag av silt, och tunna dränerande sandskikt. Vattenkvot och konflytgräns varierar mellan 40–50 % respektive 25–45 %, Densiteten varierar mellan ca 1,7-1,8 ton/m³ med ökad densitet mot djupet. Leran bedöms vara högsensitiv med uppmätta St-kvoter mellan 37-65. Den omrörda skjuvhållfastheten är mellan 0,17- 0,57 kPa. Leran bedöms som kvicklera vid djupet av 4-6 m. Leran bedöms som överkonsoliderad med ett OCR på 1.3- 1.5 .

(7)

Figur 3.1 Översiktsbild av aktuellt område (Google Earth, 2017).

Utredningsområde

(8)

Hydrogeologiska förhållanden

Inga grundvattenrör finns installerade.

Utgående från CPT-undersökningar och marken vattenmättningsgrad antags grundvattenytan befinna sig under 2 meter från befintlig markyta (motsvarande nivån + 63 meter). Portrycket antags

hydrostatisk mot djupet. CPT-undersökningarna visar på att leran dräneras underifrån i underliggande friktionsjord.

Befintliga konstruktioner

Området avgränsas med en väg åt norr och öster. I söder finns en GC-bro över Stråhles allé.

Det finns två närliggande byggnader intill området som kan påverkas åt väster, dessa är bostadshus, och redovisas i plan samt fotografi nedan i Figur 3.2

Figur 3.2. Översiktsbild av befintliga byggnader i aktuellt område (Google Earth, 2017).

HUS A HUS B

HUS B

HUS A

(9)

Härledda egenskaper

Skjuvhållfasthet, c

u

/ c’

Enligt utförda CPT-sonderingar och konförsök varierar lerans odränerade skjuvhållfasthet (Cu

korrigerad) huvudsakligen mellan ca 15 och 60 kPa från 0 till 35 m djup, Torrskorpan/fyllningen som är 3 m mäktig antags med en skjuvhållfasthet på ca 40 kPa. Leran därunder, tyder på en skjuvhållfasthet på ca 20 kPa till 5 meters djup eller nivån + 62 m. Därefter ökar hållfastheten linjärt med djupet motsvarande 4 kPa/m.

I Figur 4.1 redovisas uppmätt samt valt odränerad skjuvhållfasthet mot djupet.

Tabell 4.2 Vald (karakteristisk) korrigerad hållfasthet, cu.korr

Nivå [m] Djup [m] Korrigerad hållfasthet, Cu.kor [kPa]

65 - 62 0 – 3 40

62 - 57 3 – 8 20

57 - 35 8 – 30 20 + 4*(z), där z = 0 på nivån 57

Den dränerade skjuvhållfasthen bestäms empiriskt med enligt sambandet 𝑐^′= 0,1 × 𝑐_𝑢

Deformationsegenskaper

Enligt utförda CRS-försök i borrhål NC6 har lerans förkonsolideringstryck (𝜎_𝑐^′) samt konsolideringsgrad utvärderats (OCR) enligt Figur 4.1.

Enligt utförda CRS-försök är leran överkonsoliderad med ca 20 till 50 kPa vilket motsvarar en OCR på mellan 1,3 – 2.0) mellan nivå 62 – 57 m. Därefter verkar OCR stabilt på ca 1.5.

Krypningar verkar inte i området då leran är överkonsoliderad.

Den primära kompressionsmodulen (M0) antags utifrån den siltig och sandiga lerans skjuvhållfasthet genom den empiriska formeln:

𝑀₀= 1000 × 𝜏_𝑓𝑢

Den sekundära kompressionsmodulen (ML) från CRS-försöken framgår i Tabell 4.1.

Tabell 4.1 kompressionsmodulen utifrån utförda CRS-försök

Nivå [RH2000] Djup [m] ML [kPa]

+ 61 m 4 2000

+ 59 m 6 1200

+ 57 m 8 1000

+ 53 m 12 1500

(10)

Ett representativt medelvärde kan antas till ca 1500 kPa för leran till 15 m djup. Under 15 till 25 m kan 2000 kPa antags.

Tabell 4.2 Vald (karakteristisk) kompressionsmodul ML

Nivå [m] Djup [m] ML [kPa]

62 -45 0 – 20 1500

45 – 35 20 – 30 2000

Friktionsvinkel

Fyllningen som är halvt packad sandig grus antags med 35 grader i friktionsvinkel och den underliggande siltiga leran med 30 grader.

𝜑′ = 30^°

35 40 45 50 55 60 65

0 20 40 60 80

Nivå (m) RH2000

Sammanställning Odränerad skjuvhållfasthet,

korrigerad (kPa)

NC 4 CPT Tfu,korr NC 5 CPT Tfu,okorr NC 6 CPT Tfu,okorr NC 8 CPT Tfu,okorr NC 6 Kon, Tfu,korr

0 100 200 300 400

Sammanställning Effektivspäniningsbild av området, Effektivtryck (kPa)

NC 4 CPT σć NC 5 CPT σć NC 6 CPT σć NC 8 CPT σć NC 6 CPT S'vo NC 6 CRS σć

OCR > 5

OCR = 1.3 - 2

OCR = 1.5 GWY Nivå 63 m (RH2000)

cu = 20 kPa

cu = 20 + 4×z kPa cu = 40 kPa

Lera

Fyllning / Torrskorpa

Jordlager

Kompressions modul

ML

ML = 1500

ML = 2000

Figur 4.1. korrigerad hållfasthet, cu.korr mot nivån [RH2000] samt effektivspänning och förkonsolideringstrycket i området

(11)

Sättningar

Den siltiga leran är överkonsoliderad med 20 – 50 kPa därtill är lerans mäktighet jämn vilket minskar risken för differenssättningar om belastning på grundläggningen hålls jämn.

Därmed bedöms en last på 30 kPa endast generera mindre elastiska sättningar, omedelbart efter konstruktion, dessa primära sättningar beräknas vara i storleksordningen av ca 5 cm.

Stabilitet

Stabiliteten av området har utretts för detaljplanen.

Nivåskillnaden i området mot norr och väst är relativt plant med nivåskillnader på ca 1 m eller lägre.

En slänt finns dock mot gatan Stråhles allé som leder under järnvägen Västra Stambanan. Denna slänt har en nivåskillnad på ca 10 meter och varit föremål för utredningen.

Stabilitetsberäkning före och efter planerad byggnation har utförts i två sektioner (S1 samt S2), för beräkningssektioner på ritning se G401, för bild på slänten se Figur 6.1.

Figur 6.1. Slänt ner mot underfarten av järnvägen västra stambanan, nivåskillnaden är från +65 m till 61 m, dvs. totalt 4 m från överkant till underkant.

Topografiskt underlag är inhämtat från grundkartan samt inmätta nivåer från tidigare utförda utredningar.

Omräkningsfaktorer

För friktionsvinkeln antas 𝜂_𝜑= 1 då CPT-sonderingar har utförts.

För skjuvhållfastheten har följande antagits:

Antalet oberoende undersökningspunkter n=5 st.

Kohesionsjorden förutsätts motsvara ”normalsvensk lera”.

𝜂_(1,2)= 1,0

(12)

Två metoder har använts (CPT/fallkonsförsök) för att bestämma cu, spridning i resultat liten. God kännedom om hållfastheterna från tidigare undersökningar i angränsande områden varför 𝜂₍₃₎ väljs enligt:

𝜂₍₃₎= 1,0

Brottytan bedöms vara relativt stor och brottytans skjuvhållfasthet bestäms av jordens medelvärde.

𝜂_(4,5,6,7)= 1,0 För dimensionering av slänter och bankar sätts till:

𝜂₍₈₎= 1,0 Sammantaget ger detta:

𝜂_(𝑐𝑢) = 𝜂_(1,2)× 𝜂₍₃₎× 𝜂_(4,5,6,7)× 𝜂₍₈₎= 1.0

Karakteristiska värden

Det karakteristiska värdet för en materialparameter definieras som:

𝑋_𝑘= 𝜂 × 𝑋 Tabell 6.1 Karakteristiska hållfasthetsvärden, släntstabilitet

Nivå cuk [kPa] c’k [kPa]

65 - 62 40 4

62 – 57 17 0,17

57 -35 17 + 4*(z), där z = 0 på nivån 67

0,14 + 0,4*(z)

Ovan givna värden gäller för kohesionsjorden inom undersökningsområdet.

Portryck i lerlagret samt underlagrande friktionsjord har modellerats med antagande om hydrostatisk fördelning från en grundvattennivå belägen i nivå med medelvattennivå + 62 m [RH2000].

Dimensionerande värden

Det dimensionerande värdet beräknas enligt:

𝑋_𝑑= 1

𝛾_𝑀× ×𝑋_𝑘 För friktionsvinkeln innebär det:

𝜑_𝑑^′ = 𝑡𝑎𝑛⁻¹( 1 𝛾𝜑^′

× 𝜂𝜑′× 𝑡𝑎𝑛𝜑′)

(13)

Partialkoefficienter för jordmaterial, 𝛾_𝑀, enligt Tabell 4 nedan.

Tabell 4. Partialkoefficienter för jordmaterial

Jordparameter Värde

Friktionsvinkel (tan ’) 𝛾𝜑′ 1,3

Effektiv kohesion (c’) 𝛾𝑐′ 1,3

Odränerad skjuvhållfasthet (cu) 𝛾_𝑐𝑢 1,5

Tunghet () 𝛾𝛾 1,0

Indata till beräkningsprogram

Följande värden används som indata i beräkningsprogrammet, Geostudio Slope/W, för att kunna göra stabilitetsanalyser med partialkoefficienter enligt IEG:s Rapport 6:2008, Rev 1. Tillämpningsdokument EN 1997-1 ”Slänter och bankar”.

Tabell 6.2. Jordparametrar valda för stabilitetsberäkningar Material Namn Jordart Nivå

[RH2000]

Tunghet

[kN/m³]

Odrän.Skjuvhåll fasthet cud [kPa]

Drän.Skjuvhåll fasthet c’[kPa]

Friktionsvinkel 𝝋'^d [°]

Fyll/Let Fyllning / Let 65 - 62 ¹⁹ ^- ^- ^25,6

Le 1 siltig Lera 62 – 57 ¹⁸ ^13.33 ^1.33 ²⁴

Le 2 siltig Lera 57 -40 ¹⁷ 13.3+2.6*z 1.33+0.26*z 24

Väg Fyllning - ²⁰ ^- ^- ^25,6

Resultat

Resultat för sektionerna S1 och S2 redovisas i tabell 6.3 nedan.

Både kombinerad samt odränerad analys har utförts för båda sektionerna S1 och S2. Före och efter byggnation.

Tabell 6.3. Beräknade säkerheter

Sektion FEN Befintlig slänt FEN Efter byggnation Bilaga

S1 1.6 1.042 1:1–2:2

S2 1.597 1.078 1:3–2:4

Säkerheten i kombinerad samt odränerad analys ska minst vara FEN ≥ 1.0.

De beräknade säkerhetsfaktorerna är större än erforderliga krav, stabiliteten i området anses uppfyllt.

Resultatet visar att beräknad stabilitet för befintliga förhållanden överstiger erforderlig säkerhet i samtliga sektioner och analyser.

(14)

Sensitivitetsanalys

Det finn en risk att grundvattennivån ökar till markyta på den pådrivande sidan.

Två beräkningar beaktar en höjning av grundvattnet på den pådrivande sidan i kombinerad analys efter byggnation. Båda sektionerna resulterade till en godtycklig säkerhet. Dessa framgår i bilaga 2.

I Tabell 6.4 framgår beräknat säkerhet mot brott i sektion S1 och S2.

Tabell 6.4. Beräknade säkerheter

Sektion FEN Efter byggnation Bilaga

S1- Högvatten 1.038 1:1–2:2

S2- Högvatten 1.060 1:3–2:4

Lastrestriktioner

Lastrestriktionerna i området finns redovisat på ritningen G402.

Området delas in i 4 lastzoner med lastkapacitet för 35, 25 ,10 samt 0 kPa

• Lastzon 1, 35 kPa, utgör området där den planerade byggnaden kommer uppföras.

• Lastzon 2, 25 kPa, utgör parkeringsytan i södra området.

• Lastzon 3, 10 kPa, utgör parkeringsytan i södra området nära till släntkanten.

• Lastzon 4, 0 kPa, utgör området i slänt (söder) eller intill den planerade byggnaden (norr).

Radon

Radonundersökningar har inventerats från en intilliggande tomt KV Myggan 3 och 5. I [2] framgår följande om radomhalten i detta område.

Uppmätta radongashalter varierade mellan 15 och 30 kBq/m³ där de högsta värdena erhölls i den sandiga fyllningen intill växthusens långsida i söder samt vid kortsidan i öster. I de grusade ytorna öster om växthuset är ytfyllningen för grovkornig för att mätning med emanometern skulle kunna ske.

Erhållna värden skall räknas upp med ca 10 % då optimala radongashalter i jordluften erhålls på 1 m djup under markytan medan använd metod innebär mätning på 0,7 m djup.

Uppmätta värden jämförs med nedan angivna rekommendationer avseende klassificering av mark ur radonrisksynpunkt.

• <10 kBq/m³ Lågradonmark

• 10 – 50 kBq/m³ Normalradonmark

• >50 kBq/m³ Högradonmark

Nu erhållna värden är jämförbara eller delvis något högre än de två ovannämnda värdena som erhållits vid Scandiaconsults undersökning.

Blocknerfall

Ej aktuellt i undersökningsområdet.

(15)

Erosion

Slänten är gräsbevuxen med enskilda träd som med dess rotverkan förstärker slänten mot erosion.

Grundläggning

Figur 5.1. Planerad nybyggnation på området (TB gruppen)

I aktuellt område skall en byggnad med 3 plan upprättas. det understa planet planeras att halvt grundläggas under mark till ett djup av ca 0.9 m.

Den planerade byggnaden vilar på 3 fyllning/Let samt ca 25 m fast till halvfast lera. Med hänsyn till lerans hållfast rekommenderas att källare byggs under hela huskroppen som planerat.

Valet av grundläggning som rekommenderas är platta på mark. Detta förutsätter att en källare byggs enligt planerna under hela huset och placeras ca 1 m under befintlig markyta. Därtill är den maximala tillåtna belastningen på befintlig markyta 30 kPa.

Om källaren inte byggs, eller belastningskravet inte följs, kan pålning krävas för att säkerställa att inte sättningar uppstår.

För att minimera sättningar kan urgrävt material med fördel ersättas med lättfyllning

(16)

Radon

Med ledning av mätresultaten skall planområdet klassificeras som normalradon-mark. All byggnation inom sådan mark där människor stadigvarande vistas skall uppföras i minst radonskyddande

utförande.

Som en extra säkerhetsåtgärd rekommenderas att en dräneringsslang, proppad i ena änden, läggs i dränerande lager under byggnaden och förbereds för anslutning till en frånluftsfläkt om det i framtiden, trots radonskyddande åtgärder, visar sig att förhöjda halter radongashalter förekommer inomhus.

Schaktning/ markarbeten

Då lerans skjuvhållfasthet är 20 kPa kan Typschakter enligt ”Schakta säkert” i Figur 7.1 användas.

Beakta dock att fyllningen inte är medräknad i bilden.

Vid schaktarbeten med och utan spont samt fyllnadsarbeten ska hänsyn tas till risken för

stabilitetsbrott. Schaktslänter och sponter ska anpassas efter jordlagrens uppbyggnad och hållfasthet, samt med beaktande av förekommande belastningar och pågående trafik intill schakt.

Med hänsyn till jordlagrens hållfasthet bedöms att schakt kan ske med slänt 1:2 eller flackare till max 3m djup under högsta omgivande markyta där utrymmet mot angränsande anläggningar är tillräckligt stort och överlasten på släntkrönet kan begränsas till 5 kN/m².

Om utrymme ej finns för konventionell schakt så måste schakten utföras inom avsträvad spont. För schakter grundare än 1,5 à 2 m för ledningar etc. med kort varaktighet kan schakt normalt ske med betydligt brantare släntlutning, 3:1 à 2:1.

Förutsättningar för dimensionering framgår av avsnitt 8. Dimensioneringsförutsättningar.

Figur 7.1 Exempel på typschakter som kan användas till Hinden 7, (Svensk Byggtjänst, 2015).

(17)

Byggnadstekniska åtgärder som medför en permanent grundvattensänkning bör ej utföras. Detta är viktigt inte enbart för planerade byggnader utan även för närliggande mark som kan utsättas för sättningar vid sänkning av grundvattenytan.

För att förhindra framtida grundvattenavsänkning som orsakar sättningar bör ledningsgravar utföras med strömningsavskärande fyllning.

Dimensioneringsförutsättningar

Dimensionering, utförande och kontroll av permanenta och temporära grundkonstruktioner skall ske som lägst i geoteknisk kategori 2 (GK 2).

Materialparametrar redovisas i Tabell 8.1.

Tabell 8.1 Karakteristiska värden (EC7).

Jordlager Materialegenskap Karakteristiskt värde

Befintlig fyllning

samt Torrskorpa Tunghet

Effektiv tunghet under gvy

γk = 18 kN/m³ γ’k = 10 kN/m³

Friktionsvinkel ´k = 35º

Odränerad skjuvhållfasthet cuk = 40 kPa

Lera Tunghet

γk = 17 kN/m³ γ’k = 7 kN/m³

Odränerad korrigerad skjuvhållfasthet

Nivå kPa

62 20

57 20 + 4 × z

Underliggande

friktionsjord Tunghet

γk = 18 kN/m³ γ’k = 11 kN/m³

Friktionsvinkel ´k = 35º

Kontrollåtgärder

Kontroll, omgivande gator och anläggningar

I samband med schakt- och grundläggningsarbeten skall regelbundna kontrollmätningar av rörelser utföras med hänsyn till angränsande byggnader, gator, ledningar.

(18)

Kontroll, byggnader

Sättningar och andra rörelser av byggnaderna under och efter uppförandes ska kontrolleras genom precisionsavvägning genom installation av avvägningsdubbar i väggar och pelare direkt efter gjutning av bjälklaget. Under uppförandet av stommen skall dubbarna avvägas en gång per månad och därefter var tredje månad fram till slutbesiktning. Dessutom skall mätning utföras ytterligare 2 ggr/år under garantitiden.

Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik

Tommy Pap

tommy.pap@norconsult.com

Johan Sivengård

johan.sivengard@norconsult.com

(19)

(20)

(21)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

2.000

2.800

1.604

Sektion S1

Befintlig slänt innan byggnation

4.5 m 15.9 m

Phi-B: 0 °

Piezometric Line: 1 Name: Le 1

Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kN/m³ Phi: 24 °

C-Top of Layer: 1.33 kPa C-Rate of Change: 0.26 kPa/m Cu-Top of Layer: 13.33 kPa Cu-Rate of Change: 2.6 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1

Piezometric Line: 1 Name: Le2

Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kN/m³

Phi: 24 °

C-Datum: 1.33 kPa

C-Rate of Change: 2.6 kPa/m Cu-Datum: 13.3 kPa

Cu-Rate of Change: 0.26 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1

Elevation: 57 m Piezometric Line: 1 Name: Fyll/Let Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 19 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Piezometric Line: 1

CPT +63.4 (+11.6 m)NC8

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Spetstryck, qc (MPa)

Tr +64.5

NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr CPT +64.8 (+15.9 m)NC5

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Spetstryck, qc (MPa) Skr

F:sa Gr

su si Let %%usi%%u si Le

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Jb3 +64.7

(-7.0 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

Tr +64.7

NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.7

(-14.0 m)NC2

()

2 4 6 8

Spetstryck, qc (MPa) CPT +64.8 (+7.9 m)NC6

2 4

F:gr Sa asfalt su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u Kv(StII)

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(22)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

2.000

2.800

1.616 Sektion S1

Befintlig slänt innan byggnation

4.5 m 15.9 m

Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 11.3 kPa Piezometric Line: 1 Name: Le2

Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kN/m³ C-Datum: 11.3 kPa

C-Rate of Change: 2.6 kPa/m Limiting C: 100 kPa

Elevation: 57 m Piezometric Line: 1 Name: Fyll/Let

Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 19 kN/m³ Cohesion: 26.6 kPa Piezometric Line: 1

CPT +63.4 (+11.6 m)NC8

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5

NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

)

( 2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Jb3 +64.7

(-7.0 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

Tr +64.7

NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.7

(-14.0 m)NC2

()

2 4 6 8

2 4

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(23)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.200

1.500

1.048 Sektion S1

Befintlig slänt efter byggnation

4.5 m

Byggnad

Last = 35 kPa 15.9 m

Phi-B: 0 °

Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kN/m³

Phi: 24 °

C-Top of Layer: 1.33 kPa C-Rate of Change: 0 kPa/m Cu-Top of Layer: 13.33 kPa Cu-Rate of Change: 0 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1

Phi: 24 °

C-Datum: 1.33 kPa

Piezometric Line: 1

CPT +63.4 (+11.6 m)NC8

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5

NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

)

( 2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Jb3 +64.7

(-7.0 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

Tr +64.7

NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.7

(-14.0 m)NC2

)

( 2 4 6 8

2 4

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(24)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.200

1.4 00 2.000

2.8 00

1.042 Sektion S1

Befintlig slänt efter byggnation

4.5 m

Byggnad

Last = 35 kPa 15.9 m

Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Elevation: 57 m Piezometric Line: 1 Name: Fyll/Let

Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 19 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Piezometric Line: 1

CPT +63.4 (+11.6 m)NC8

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5

NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

)

( 2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Jb3 +64.7

(-7.0 m)NC3

50 100

s/0.20m

10 20 30 Matningskraft kN 25

50 l/min

Tr +64.7

NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.7

(-14.0 m)NC2

)

( 2 4 6 8

2 4

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+35 +35

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(25)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

2.000

2.800

1.598 KOMBINERAD ANALYS Sektion S2

Befintlig slänt innan byggnation

Phi-B: 0 °

Phi: 24 °

C-Datum: 1.33 kPa

Piezometric Line: 1

CPT +63.4

NC8

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

2 4 6 8 10 12 14

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

()

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

F:gr Sa asfalt su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u

Kv(StII)

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(26)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

2.000

2.800

1.597 ODRÄNERAD ANALYS Sektion S2

Befintlig slänt innan byggnation

Phi-B: 0 °

Piezometric Line: 1

CPT +63.4

NC8

) (

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

) (

2 4 6 8 10 12 14

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

()

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

F:gr Sa asfalt su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u su si Le %%usi%%u

Kv(StII)

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+35 +35

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(27)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.078 Sektion S2

Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Phi: 24 °

C-Datum: 13.3 kPa

Piezometric Line: 1

10 kPa

Utbred last 25 kPa avstånd

7 m P-platser med utbred last

Nivå + 65.0

CPT +63.4

NC8

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(28)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.6 00

1.700

2.0 00

2.4 00

1.043 ODRÄNERAD ANALYS Sektion S2

Phi-B: 0 °

Piezometric Line: 1

10 kPa

Utbred last 25 kPa avstånd

7 m P-platser med utbred last

Nivå + 65.0

CPT +63.4

NC8

) (

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

2 4 6 8 10 12 14

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

) (

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(29)

Sektion S2

Förslagslösning till P-plats

Phi-B: 0 °

Phi: 24 °

C-Datum: 1.33 kPa

Piezometric Line: 1

Utbred last 15 kPa L-stöd

P-platser med utbred last Nivå + 65.0

CPT +63.4

NC8

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

) (

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

(30)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.20 0

.200

1.4 00 1.5

00

Sektion S1

Befintlig slänt efter byggnation

4.5 m

Byggnad

Last = 35 kPa 15.9 m

Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Phi: 24 °

C-Datum: 1.33 kPa

Piezometric Line: 1

CPT +63.4 (+11.6 m)NC8

)

( 2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5

NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

()

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Jb3 +64.7

(-7.0 m)NC3

50 100

s/0.20m

50 l/min

Tr +64.7

NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.7

(-14.0 m)NC2

)

( 2 4 6 8

2 4

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+30 +30

+35 +35

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65

%%uSEKTION S1-S1

(31)

Fyll/Let

Le 1

Le2 Väg

1.060 KOMBINERAD ANALYS HÖGVATTEN Sektion S2

Name: Väg

Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 23 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 25.6 ° Phi-B: 0 °

Phi: 24 °

C-Datum: 13.3 kPa

Piezometric Line: 1

10 kPa

Utbred last 25 kPa avstånd

7 m P-platser med utbred last

Nivå + 65.0

CPT +63.4

NC8

) (

2 4 6 8 10 12 14

Tr +64.5 (-17.9 m)NC4

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr vrvr Jb3 +64.7 (-31.2 m)NC3

50 100

s/0.20m 10 20 30

Matningskraft kN 25

50 l/min

CPT +64.7 (-41.5 m)NC2

2 4 6 8 10 12 14

CPT +64.8 (-10.1 m)NC5

()

2 4 6 8 10 12 14

F:sa Gr

20Vattenkvot w %%%40 60 80 Tr +64.7

(-28.4 m)NC7

2 4 6 8 10 12 14

kN

vr CPT +64.8 (-25.2 m)NC6

2 4 6

su si Le %%usa%%u

su si Le

su si Le %%usa%%u

+40 +40

+45 +45

+50 +50

+55 +55

+60 +60

+65 +65