Kungbäck 1:38 m.fl. Stensvik, Strömstad Kommun

(1)

BOHUSGEO AB

Bohusgeo AB Tel. vxl Webb Orgnr

Bastiongatan 26 0522-946 50 www.bohusgeo.se 556601-5243

451 50 Uddevalla

Uppdragsansvarig: Daniel Lindberg

Handläggare: Daniel Lindberg

Granskning: Bengt Leking

Uppdragsnr. U13042

Datum 2013-06-18

Revision

Kungbäck 1:38 m.fl.

Stensvik, Strömstad Kommun Detaljplan

Projekterings-PM/Geoteknik

(2)

Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum

2 (8) Kungbäck 1:38 m.fl. Projekterings- PM/Geoteknik

U13042 2013-06-18

k:\2013\u13042_kungbäck 1_38 m.fl\teknik\utredning\pm\pm kungbäck 1_38 m.fl..docx/dl mall: proj-pm_20130423.dotx

Innehåll

1 Uppdrag ... 3

2 Syfte... 3

3 Underlag ... 3

4 Styrande dokument ... 3

5 Befintlig och planerad byggnation ... 3

6 Befintliga förhållanden ... 4

6.1 Mark, vegetation och topografi ... 4

6.2 Geotekniska förhållanden... 4

6.3 Geohydrologiska förhållanden ... 4

7 Släntstabilitet ... 5

7.1 Allmänt ... 5

7.2 Valda parametrar ... 6

7.3 Beräkningar... 7

7.4 Resultat/slutsats ... 7

8 Grundläggning ... 7

8.1 Bruksgränstillstånd (sättningar) ... 7

9 Schaktning ... 8

10 Bergras och blocknedfall ... 8

Bilagor

Bilaga 1 Befintlig och planerad bebyggelse Bilaga 2 Undersökningspunkter

Bilaga 3 Släntstabilitetsberäkningar

Bilaga 4 Översiktlig bedömning av lämplig grundläggning Bilaga 5 Berg och block

Bilaga 6 CPT-sondering

(3)

Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida

Kungbäck 1:38 m.fl. Projekterings- PM/Geoteknik

U13042 2013-06-18 3 (8)

1 Uppdrag

På uppdrag av Källviken i Strömstad AB har vi utfört en geoteknisk

undersökning och utredning för en detaljplan inom fastigheterna Kungbäck 1:38 m.fl., Stensvik, Strömstads kommun.

2 Syfte

Undersökningen syftar till att utgöra underlag för redovisning av

släntstabiliteten samt att översiktligt bedöma lämplig grundläggningsmetod.

3 Underlag

Underlaget för de i denna PM redovisade utvärderingarna utgörs av:

 fält- och laboratoriearbeten utförda av oss för projektet. Resultaten finns redovisade i en MUR, en försöksrapport/fält och i en

försöksrapport/lab 2013-05-17 (arb.nr U13042).

 Fält- och laboratorieundersökningar för VA-ledning utförda av Vectura Consulting AB och redovisade 2010-10-21 (uppdragsnr:

104947).

 Planprogram ”Detaljplan för Kungbäck 1:38 m.fl” upprättat av Sjölén & Hansson Arkitekter AB, daterat 2012-11-27.

4 Styrande dokument

Utredningen har utförts i enlighet med tillämpliga delar i dokument förtecknade i Tabell 1.

Tabell 1 Styrdokument

Typ av utredning Styrande dokument

Alla utredningar

SS-EN 1997-1

IEG Rapport 2:2008, rev 2 IEG Rapport 4:2008 Släntstabilitet

Skredkommissionens rapport 3:95 IEG Rapport 4:2010

TKGeo

Slänter och bankar IEG Rapport 6:2008

Plattor IEG Rapport 7:2008

5 Befintlig och planerad byggnation

Inom området finns ett 20-tal enbostadshus, ett mindre antal sjöbodar samt en verksamhetslokal. Planerad byggnation innefattar ett 30-tal villor inom detaljplaneområdet. Se bilaga 1.

(4)

U13042 2013-06-18

6 Befintliga förhållanden

6.1 Mark, vegetation och topografi

Det undersökta området är ca 150 x 350 m och utgörs av ett strandnära område med viss bebyggelse och gator mm beläget i en dalsänka som i norr, öster och väster avgränsas av fastmarkpartier/bergspartier och i söder av en havsvik, se bilaga 2. Markytans nivå varierar mellan ca +2 i längst i söder och ca + 25 i den norra delen av detaljplaneområdet. Markytans lutning är flack och varierar i huvudsak mellan ca 1:10 och ca 1:20. Invid

fastmarkpartierna förekommer brantare lutningar. Ställvis inom den norra delen av detaljplaneområdet påträffas berg i dagen. Havsviken bedöms utifrån sjökort vara relativt långgrund med djup på ca 1 m ut till ca 50-100 m från strandlinjen.

6.2 Geotekniska förhållanden

Det totala sonderingsdjupet varierar mellan ca 13.5 och ca 3 m. Jordlagren bedöms under det ca 0.3 m tjocka vegetationsjordlagret från markytan räknat i huvudsak utgöras av:

• fast ytlager

• lera

• friktionsjord vilande på berg

Det fasta ytlagret utgörs av silt och Sand och tjockleken varierar i huvudsak mellan ca 1 och ca 2 m. Vattenkvoten har uppmätts till mellan ca 10 och ca 20 %. Silten är mycket tjällyftande och starkt flytbenägen.

Lera finns till mellan 0 och ca 12 m djup under markytan Mäktigheten är störst inom den södra delen och minst i den norra delen där lera saknas i de undersökningspunkter som är belägna allra längst norr ut. Leran är i regel siltig och delvis även sandig. Vattenkvoten har i huvudsak uppmätts till mellan ca 40 och 45 %. Konflytgränsen har uppmätts till mellan ca 30 och drygt 40 %.

Skjuvhållfastheten har i fält bestämts genom vingförsök och en CPT- sondering. En sammanställning av skjuvhållfastheterna redovisas i Figur 1.

Det syns en viss skillnad mellan de strandnära vingförsöken där

skjuvhållfastheten är i storleksordningen 14 kPa med en ökning med ca 1.7 kPa/m mot djupet och de vingförsök som utförts i den norra delen där skjuvhållfastheten är i storleksordningen 17 kPa med en ökning av ca 1.1 kPa/m mot djupet.

Friktionsjorden under leran har inte undersökts närmare.

6.3 Geohydrologiska förhållanden

Grundvatten- och portrycksnivån i leran respektive i friktionsjorden under leran har uppmätts i 1 punkt under perioden april –juni 2013 med logger som mäter var 4:e timma. De uppmätta trycknivåerna redovisas i vår rapport.

(5)

U13042 2013-06-18 5 (8)

Den övre grundvattennivån (0-portrycksnivån) bedöms vara belägen ca 0.5 – 1 m under markytan.

Grundvattennivån vid underkant lera har uppmätts till ca +15. Detta innebär en portrycksnivå ca 1m över befintlig markytenivå vid underkant lera.

7 Släntstabilitet

7.1 Allmänt

Släntstabiliteten har beräknats i 1 sektion, se placering i bilaga 3.

Vid stabilitetsberäkningarna har programmet GeoStudio 2007 (Version7.21) GEO-SLOPE använts. Beräkningar har utförts med cirkulärcylindriska och sammansatta glidytor med c+analys¹ och kombinerad analys.

Den utförda undersökningen bedöms motsvara detaljerad nivå enligt Skredkommissionens anvisningar (Rapport 3:95 och IEG Rapport 4:2010).

De beräknade säkerhetsfaktorerna bör därvid vara F_c+≥ 1.70–1.50 och Fkomb

≥ 1.45–1.35.

1 Med c+ analys avses att beräkningarna utförs med odränerade parametrar i kohesionsjord (c) och dränerade i friktionsjord (). Analysen är beräkningsmässigt jämförbar med c- analys.

(6)

U13042 2013-06-18

7.2 Valda parametrar 7.2.1 Skjuvhållfasthet

Valda skjuvhållfastheter framgår av figur 1. Konflytgränsen är låg och ingen korrigering (höjning) av skjuvhållfastheten har gjorts.

Figur 1: Skjuvhållfasthet 7.2.2 Portryck

Vid beräkningarna dels uppmätta värden (ca 1 m över markytan vid underkant lera) samt ett portryck ca 1 m högre vid underkant lera än de uppmätta värdena använts (ca 2 m över markytan vid underkant lera).

7.2.3 Laster

Vid beräkningarna har en last av 15 kPa lagts på markytan.

Kungbäck 1:38 m.fl.

U13042

Korrigerade värden

Utvärderat av 2013-05-08

0 10 20 30 40 50 60 70 kPa Korrigerande

Konflytgräns

15

10

5

0

-5

-10 Nivå

B ohus geo A B

K : \ 2013\ U13042_K ungbäc k 1_38 m. f l \ T ek ni k \ Ut r edni ng\ P m\ T au-s ammans t äl l ni ng. T au 2013-06-14 08: 31: 10

VB :A 43%

VB :B 43%

VB :V1_1 43%

VB :V4_2 43%

CPT:CPT punkt C Enl.Conrad

Vald skjuvhållfasthet Lera 1 (Inom den södra/strandnära delen av detaljplaneområdet)

Vald skjuvhållfasthet Lera 2 (inom den norra delen av detaljplaneområdet)

(7)

U13042 2013-06-18 7 (8)

7.3 Beräkningar

Beräknade säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 2.

Tabell 2. Beräknade säkerhetsfaktorer, befintliga förhållanden

Sektion\Analys Fc Fkomb

Sektion A uppmätta portryck (1m över my) 2.39 2.28 Sektion A höjt portryck (2m över my) 2.36 2.11

7.4 Resultat/slutsats

Släntstabiliteten har beräknats utifrån befintlig geometri och med en last på 15 kPa lagd på markytan. Beräkningarna visar att släntstabiliteten är tillfredsställande för både uppmätta och förhöjda portryck. Glidytorna med lägst säkerhetsfaktor är belägna lokalt invid strandlinjen och den planerade bebyggelse bedöms endast ha marginell på dessa och den planerade

bebyggelsen bedöms kunna utföras utan att stabiliteten blir otillfredsstäl- lande. Se beräkningssektioner i bilaga 3.

8 Grundläggning

8.1 Bruksgränstillstånd (sättningar)

Området är långsträckt i nord-sydlig riktning och både lermäktighet och skjuvhållfastheter varierar inom området.

Inom den södra delen av planområdet är lermäktigheten störst och vingförsök indikerar att leran sannolikt är normalkonsoliderad och leran bedöms där för inte kunna belastas utan att långtidssättningar uppkommer (”område 1”i bilaga 4). Planerade byggnader bedöms därför behöva antingen grundläggas med spetsbärande pålar eller kompenserad

grundläggning genom att använda lättfyllning. Alternativt kan byggnader grundläggas med källare. Fyllnadsmassor för att nå önskad

grundläggningsnivå (lägsta nivå för färdigt golv, ca +3.5) bör också lastkompenseras.

Längst upp inom den norra/nordöstra delen av området utgörs jordlagren av fastmark (”område 2” i bilaga 4) och grundläggning för enbostadshus med platta på mark bedöms kunna utföras.

Inom området mellan det södra och norra området finns ett område där det kan finnas förutsättningar för en ytlig grundläggning med platta på mark men jordlagerförhållandena varierar och om ytlig grundläggning kan utföras eller om pålning och/eller kompenserad grundläggning erfordras får bestämmas från fall till fall när byggnadernas utformning och definitiva läge föreligger.

(8)

U13042 2013-06-18

9 Schaktning

Vid schaktning bedöms en släntlutning av 2:1 erfordras vid ett max schaktdjup av 2 m.

Vid schakt under grundvattennivån, i samband med nederbörd eller vid riklig vattentillrinning kan flackare släntlutning och/eller erosionsskydd erfordras.

Vid schaktningsarbeten bör speciellt beaktas att jorden delvis är mycket flytbenägen. Om arbetena utförs vid kall väderlek bör schaktbotten tjälskyddas.

10 Bergras och blocknedfall

Bohusgeo AB har genom platsbesök gjort en översiktlig bedömning av risken för bergras och blocknedfall. Bergspartiet öster om

detaljplaneområdet utgörs av rundade granitklippor och lutningen är överlag flack vilket medför att vi bedömer att ingen risk för blocknedfall föreligger (se bild 1 – 3 bilaga 5). Bergspartiet väster om detaljplaneområdet utgörs även det av rundade granitklippor men med brantare lutning. Vi bedömer att risk för blocknedfall inte föreligger längs den största delen av bergspartiet väster om planeområdet (se bild 4 – 6, bilaga 5) men i syd/sydväst finns ett område där eventuell risk för blocknedfall föreligger och vi bedömer att någon bergtekniskt sakkunnig bör bedöma huruvida åtgärd (fastbultning eller liknande) erfordras eller ej (se bild 7 och 8, bilaga 5).

Kompletterande undersökningar i samband med projektering och byggande

I samband med exploateringen bör markradonmätningar utföras, speciellt om friktionsjord finns i schaktbotten eller om kontakt med berg erhålles.

Eventuell förekomst av föroreningar inom utfyllda partier bör undersökas.

Bergteknisk sakkunnig bör bedöma statusen på berget inom områdena som är redovisade på bild 7 och 8 i bilaga 5.

(9)

Kungbäck 1:38 m.fl., Stensvik StrömstadKommun, Detaljplan

DL; K:\2013\U13042_Kungbäck 1_38 m.fl\Teknik\Utredning\Pm\Bilaga 1 Kungbäck.docx

Arb.nr: U13042 Datum: 2013-06-18

Bilaga 1

Befintlig bebyggelse i området. Illustrationskarta från planprogrammet med planområdesgräns samt möjlig framtida bebyggelse

(10)

(11)

(12)

DL; K:\2013\U13042_Kungbäck 1_38 m.fl\Teknik\Utredning\Pm\Bilaga 3 beräkningssektion.docx

Arb.nr: U13042 Datum: 2013-06-18

Bilaga 3

2.39

Sektion A - Kungbäck 1:38 m.fl.

c+ø-analys

Uppmätt GW (~1 m över m.y. vid underkant lera) Antagen ytlast: 15 kPa

A

B

C

V4_2 D

Name: Fast ytlager (sand) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 34 ° Phi-B: 0 °

Name: Lera 1 Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.5 kN/m³ C-Top of Layer: 14 kPa C-Rate of Change: 1.7 kPa/m Limiting C: 0 kPa Name: Lera 2 Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.5 kN/m³ C-Top of Layer: 16.5 kPa C-Rate of Change: 1.1 kPa/m Limiting C: 0 kPa Name: Friktionsjord Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 35 ° Phi-B: 0 °

15 kPa

-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340

-30 -20 -10 0 10 20 30

(13)

DL; K:\2013\U13042_Kungbäck 1_38 m.fl\Teknik\Utredning\Pm\Bilaga 3 beräkningssektion.docx

Arb.nr: U13042 Datum: 2013-06-18

Bilaga 3

Fast ytlager (sand)

Lera 1

Lera 2 Friktionsjord

2.36

Sektion A - Kungbäck 1:38 m.fl.

c+ø-analys

GW (~2 m över m.y. vid underkant lera) Antagen ytlast: 15 kPa

A

B

C

V4_2 D

Name: Fast ytlager (sand) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 34 ° Phi-B: 0 °

Name: Lera 1 Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.5 kN/m³ C-Top of Layer: 14 kPa C-Rate of Change: 1.7 kPa/m Limiting C: 0 kPa Name: Lera 2 Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.5 kN/m³ C-Top of Layer: 16.6 kPa C-Rate of Change: 1.1 kPa/m Limiting C: 0 kPa Name: Friktionsjord Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 35 ° Phi-B: 0 °

15 kPa

-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340

-30 -20 -10 0 10 20 30

(14)

(15)

Kungbäck 1:38, Stensvik, Strömstad kommun, Detaljplan

DL; K:\2013\U13042_Kungbäck 1_38 m.fl\Teknik\Utredning\Pm\Bilaga 5 Berg.docx