Beskrivning Parametrar för bild och objektTextkommentarer Rapportdatum 2010-03-19 Besiktningsrapport

(1)

Besiktningsrapport

Rapportdatum 2010-03-19

Företag Kund Stena Fastigheter

Adress Platsens adress Andersbergsringen 1-99

Termograför Michael Slättberg & Gustav Oscarsson

Kontaktperson

Parametrar för bild och objekt Textkommentarer

FLIR B-CAM Western S Kameramodell

2010:02:10 11:12:36 Bildens datum

IR_0405 4 (Östra gaveln).jpg Bildens namn

0,96 Emissivitet

20,0 °C Reflekterad temperatur

2,0 m Objektavstånd

Kraftig avvikelse i det övre högra hörnet på hus 4:as sydöstra gavel

Beskrivning

1 (1)

(2)

Besiktningsrapport

Kontaktperson

2010:02:10 11:25:19 Bildens datum

IR_0410 3 (Södra sidan 25).jpg Bildens namn

Stor skillnad på ytterväggens yttemperatur på det översta våningsplanet med putsad fasad jämfört med den murade tegel fasden på de undre våninsplanen

Beskrivning

1 (1)

(3)

Besiktningsrapport

Kontaktperson

2010:02:10 10:46:18 Bildens datum

IR_0386 3.jpg Bildens namn

Prången i markplan tilläggsisolerades inte i samband med den förra renoveringen, utöver den bärande lättbetongen saknas isolerande skikt.

Beskrivning

1 (1)

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

Bilaga 5 Beräkningar

Beräkning av areor

Fönsterareor hus typ A ( 4-vånings husen ) (A1, A3, A6, A7.) A = H *B * antal/hus*hus;

A_{1 wtyp1}=1.40∗1.80∗39∗4;

A1 wtyp2=1.40∗0.85∗39∗4;

A_{1 wtyp3}=1.40∗0.90∗39∗4;

A1 wtyp4=1.25∗1.60∗78∗4;

A1 wtyp5=1.25∗0.60∗33∗4;

A1 wtyp6=1.20∗1.60∗7∗4;

A1 wtyp7=0.60∗1.60∗15∗4;

A1 wtyp8=1.25∗1.00∗6∗4;

A1 wtyp9=1.25∗2.20∗36∗4;

A1 wtyp10=1.25∗1.60∗15∗4;

A1 wbalkong=A1 wtyp1+A1 wtyp2+A1 wtyp3; A1 wtot=

A1 wtyp1+A1 wtyp2+A1 wtyp3+A1 wtyp4+A1 wtyp5+A1 wtyp6+A1 wtyp7+A1 wtyp8+A1 wtyp9+A1 wtyp10; Fönsterareor hus typ A ( 4-vånings husen ) (A8)

A=H*B*antal;

A8 wtyp1=1.40∗1.80∗24;

A8 wtyp2=1.40∗0.85∗24;

A8 wtyp3=1.40∗0.90∗24;

A8 wtyp4=1.25∗1.60∗48;

A8 wtyp5=1.25∗1.60∗24;

A8 wtyp6=1.20∗1.60∗5;

A8 wtyp7=0.60∗1.60∗8;

A8 wtyp9=1.25∗2.20∗24;

A8 wtyp10=1.25∗1.60∗12;

A8 wbalkong=A8 wtyp1+A8 wtyp2+A8 wtyp3;

A8 wtot=A8 wtyp1+A8 wtyp2+A8 wtyp3+A8 wtyp4+A8 wtyp5+A8 wtyp6+A8 wtyp7+A8 wtyp9+A8 wtyp10; Fönsterareor hus typ A ( 4-vånings husen ) (A9, A10)

A=H*B*antal;

(11)

A9 wtyp1=1.40∗1.80∗36∗2;

A9 wtyp2=1.40∗0.85∗36∗2;

A9 wtyp3=1.40∗0.90∗39∗2;

A9 wtyp4=1.25∗1.40∗69∗2;

A9 wtyp5=1.25∗0.60∗36∗2;

A9 wtyp6=1.20∗1.60∗6∗2;

A9 wtyp7=0.6∗1.60∗14∗2;

A9 wtyp8=0.8∗0.60∗33∗2;

A9 wtyp9=1.25∗2.20∗3∗2;

A9 wtyp10=1.25∗1.60∗6∗2;

A9 wbalkong=A9 wtyp1+A9 wtyp2+A9 wtyp3; A9 wtot=

A9 wtyp1+A9 wtyp2+A9 wtyp3+A9 wtyp4+A9 wtyp5+A9 wtyp6+A9 wtyp7+A9 wtyp8+A9 wtyp9+A9 wtyp10; Övriga areor för hus typ A ( 4-vånings husen )

AAtak=H89∗34−77.5∗22.5L ∗4 +H69∗11.5L + H54∗47.5−42.5∗36L ∗2;

AAgolv=H89∗34−77.5∗22.5L ∗4 +H69∗11.5L + H54∗47.5−42.5∗36L ∗2;

AAputsfasad=

HH89∗2+34∗2L ∗4+H69∗2+11.5∗2L + H54∗2+37.5∗2LL ∗3− i kjj1

3 ∗A_{1 wtot}+A_{8 wtot}+A_{9 wtot}y {zz; AAtegelfasad=HH89∗2+34∗2L ∗4+H69∗2+11.5∗2L + H54∗2+37.5∗2LL ∗8−

AAprång− i kjj2

3 ∗A_{1 wtot}+A_{8 wtot}+A_{9 wtot}y {zz; AAfönster=A_{1 wtot}+A_{8 wtot}+A_{9 wtot};

AAprång=2.10∗4.2∗86;

Fönsterareor hus typ B ( 3-vånings husen ) A=H*B*antal/hus;

ABwtyp1=1.40∗1.80∗H33+24+18L; ABwtyp2=1.40∗0.85∗H33+24+18L; ABwtyp3=1.40∗.90∗H33+24+18L; ABwtyp4=1.40∗1.0∗H27+24+18L; ABwtyp5=1.40∗1.60∗H41+20+15L; ABwtyp6=2.20∗1.40∗H36+36+27L; ABwtyp7=1.40∗0.60∗H40+32+24L; ABwtyp8=1.35∗1∗H2+0+0L; ABwtyp9=1.40∗1.60∗H30+24+18L; ABwbalkong=ABwtyp1+ABwtyp2+ABwtyp3;

ABfönster=ABwtyp1+ABwtyp2+ABwtyp3+ABwtyp4+ABwtyp5+ABwtyp6+ABwtyp7+ABwtyp8+ABwtyp9; Övriga areor för hus typ B ( 3-vånings husen )

ABtak= H80∗24.5−68.5∗13L + H68∗11.5L + H51∗11.5L; ABgolv=H80∗24.5−68.5∗13L + H68∗11.5L + H51∗11.5L; ABputsfasad=

HH80∗2+24.5∗2L + H68∗2+11.5∗2L + H51∗2+11.5∗2LL ∗8.7−ABfönster−ABprång; ABprång=2.10∗4.20∗25;

(12)

Beräkningar av u-värden och transmissions förluster

R = värmemotstånd [ ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ^m_W²^K]

U = värmegenomgångskoefficient [ ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ_m^W2 K] l = värmekonduktivitet [ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ_{m K}^W ]

d = skiktets tjocklek [m]

Q_tr = transmissionsförlust [MWh]

S17 = Antal gradtimmar för uppvärmning till 17°C i Halmstad [°Ch]

S20 = Antal gradtimmar för uppvärmning till 20°C i Halmstad [°Ch]

A = area

S17=84120;

S19=95200;

λputs=1.0;λtegel=0.60;λmineralull=0.036;λlösull=0.042;λbetong=1.7;

λlättbetong=0.15;λlinoleummatta=0.03;λsand=0.4;λstenull=0.036;λträullsplatta=0.075;

δlättbetong=0.25;δbetongtak=0.16;δbetonggolv=0.200+0.160;δmineralull50=0.050;

δmineralull80=0.080;δmineralulltak=0.04+0.08+0.27;δputs=0.015;δtegel=0.062;

δstenull=0.07;δlinoleummatta=0.002;δsand=0.03;δträullsplatta=0.05;

Hustyp A (4 vånings hus)

Rlättbetong= δlättbetong

λlättbetong

; Rbetongtak= δbetongtak

λbetong

; Rbetonggolv= δbetonggolv

λbetong

;

Rmineralull80= δmineralull80

λmineralull

; Rmineralull50= δmineralull50

λmineralull

;

Rmineralulltak= δmineralulltak

λmineralull

; Rlinoleummatta= δlinoleummatta

λlinoleummatta

;

Rsand= δsand

λsand

; Rstenull= δstenull

λstenull

; Rputs= δputs

λputs

; Rtegel= δtegel

λtegel

; Rträullsplatta= δträullsplatta

λträullsplatta

;

UAtak= 1

Rbetongtak+Rmineralulltak+Rlinoleummatta

;

UAtegelfasad= 1

Rlättbetong+Rmineralull80+Rtegel

;

UAputsfasad= 1

Rlättbetong+Rmineralull50+Rputs

;

UAbetonggolv= 1

Rbetonggolv+Rstenull+Rsand+Rlinoleummatta+Rträullsplatta

;

Uprång= 1

Rlättbetong

; Ufönster fasad=2;

Ufönster balkong=2.7;

Transmissionsförlusterna för hustyp A vid uppvärmning till 17°C i MWh/år.

(13)

QAtak=UAtak∗AAtak∗S17ê1000000;

QA tegelfasad=UAtegelfasad∗AAtegelfasad∗S17ê1000000;

QAputsfasad=UAputsfasad∗AAputsfasad∗S17ê1000000;

QAfönster fasad=

Ufönster fasad∗HHA1 wtot+A8 wtot+A9 wtotL − HA1 wbalkong+A8 wbalkong+A9 wbalkongLL ∗S17ê1000000;

QAfönster balkong=Ufönster balkong∗HA1 wbalkong+A8 wbalkong+A9 wbalkongL ∗S17ê1000000;

QAprång=Uprång∗AAprång∗S17ê1000000;

QAgolv=UAbetonggolv∗AAgolv∗H5∗5510L ê1000000

QA tot 17=QAtak+QA tegelfasad+QAputsfasad+QAfönster fasad+QAfönster balkong+QAgolv; 74.2757

Transmissionsförlusterna för hustyp A vid uppvärmning till 20°C i MWh/år.

QA tot 19=HQA tot 17−QAgolvL êS17∗S19+QAgolv+QAgolv

1170.76

Hustyp B (3 vånings hus)

Rlättbetong= δlättbetong

λlättbetong

; Rbetongtak= δbetongtak

λbetong

;

Rbetonggolv= δbetonggolv

λbetong

; Rmineralull80= δmineralull80

λmineralull

;

Rmineralulltak= δmineralulltak

λmineralull

; Rlinoleummatta= δlinoleummatta

λlinoleummatta

; Rsand= δsand

λsand

;

Rstenull= δstenull

λstenull

; Rputs= δputs

λputs

; Rträullsplatta= δträullsplatta

λträullsplatta

;

UBtak= 1

Rbetongtak+Rmineralulltak+Rlinoleummatta

;

UBputsfasad= 1

Rlättbetong+Rmineralull80+Rputs

;

UBbetonggolv= 1

Rbetonggolv+Rstenull+Rsand+Rlinoleummatta+Rträullsplatta

;

Transmissionsförlusterna för hustyp B vid uppvärming till 17°C i MWh / år.

QBtak=UBtak∗ABtak∗S17ê1000000;

QBputsfasad=UBputsfasad∗ABputsfasad∗S17ê1000000;

QBfönster fasad=Ufönster fasad∗HABfönster−ABwbalkongL ∗S17ê1000000;

QBfönster balkong=Ufönster balkong∗ABwbalkong∗S17ê1000000;

QBgolv=UBbetonggolv ABgolv∗H10∗5510L ê1000000;

QB tot 17=QBtak+QBputsfasad+QBfönster fasad+QBfönster balkong+QBgolv

348.022

Transmissionsförlusterna för hustyp B vid uppvärming till 19°C i MWh / år.

QB tot 19=HQB tot 17−QBgolvL êS17∗S19+QBgolv

387.894

(14)

Totala transmissionsförlusterna för kvarteret

Totala transmissionförluster vid uppvärmning till 17°C

Qtr tot 17=QA tot 17+QB tot 17

1325.53

Totala transmissionförluster vid uppvärmning till 20°C

Qtr tot 19=QA tot 19+QB tot 19

1558.65

Beräknad energibesparing för byte till Energieffektiva fönster

Möjlig energibesparing i MWh/år för byte till fönster i energiklass A vid uppvärmning till 17°C.

Ufönster energiklass A=0.9;

Qnuvarande fönsteruppsättning 17=QAfönster fasad+QAfönster balkong+QBfönster fasad+QBfönster balkong; Qfönster i energiklass A 17=Ufönster energiklass A∗HAAfönster+ABfönsterL ∗S17ê1000000;

Qspar fönster 17=Qnuvarande fönsteruppsättning 17−Qfönster i energiklass A 17

512.386

Möjlig energibesparing i MWh/år för byte till fönster i energiklass A vid uppvärmning till 19°C.

Qnuvarande fönsteruppsättning 19=

HQAfönster fasad+QAfönster balkong+QBfönster fasad+QBfönster balkongL êS17∗S19

Qfönster i energiklass A 19=Ufönster energiklass A∗HAAfönster+ABfönsterL ∗S19ê1000000 Qspar fönster 19=Qnuvarande fönsteruppsättning 19−Qfönster i energiklass A 19

965.296 385.42 579.876

Beräkning av värmeförluster via ventilation

S₁₇ = Antal gradtimmar för uppvärmning till 17°C i Halmstad[°Ch]

S₂₀ = Antal gradtimmar för uppvärmning till 20°C i Halmstad [°Ch]

Q_vent = Ventilationsförluster [MWh]

P_fv = Energikostnad fjärrvärme [kr/kWh]

r_luft = luftens densitet [ÅÅÅÅÅÅÅÅ_m^kg3]

A_temp = Invändig area för alla våningsplan som värms upp till mer än 10 °C@m²D c = luftens värmekapacitet [ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ_{kg °C}^J ]

q_vent= luftflöde [ÅÅÅÅÅÅÅÅ^m_s³] q_läckage= läckageflöde [ÅÅÅÅÅÅÅÅ^m_s³]

v = verkningsgrad för ventilationens värmeåtervinning d = relativdriftttid för ventilationsaggregat.

(15)

S17=84120;

S19=95200;

ρ =1.2;

c =1000;

qvent=1∗0.5²∗50;

qläckage=0;

v=0;

d=1;

Värmeförlusterna via ventilationnen vid uppvärmning till 17 °C

Qvent 17=Hρc qventH1−vL d+ ρc qläckageL S17 ê1000000 1261.8

Värmeförlusterna via ventilationnen vid uppvärmning till 19 °C

Qvent 19=Qvent 17êS17∗S19

1428.

Beräknad energiåtgång för värme och tappvarmvatten

Beräknad energiåtgång för värme och vatten i MWh/år vid uppvärmning till 17 °C

Q

vv=65500∗1000∗0.4∗4.2∗H65−10L; Qvv= Q

vv

60∗60∗1000

Qtot=Qtr tot 17+Qvent 17+Qvv

1681.17 4268.5

Beräknad energiåtgång för värme och vatten i MWh/år vid uppvärmning till 19 °C

Qtot=Qtr tot 19+Qvent 19+Qvv

4667.82

Kvarterets normalårskorrigerade förbrukning har under åren 2006-2009 varit 4500MWh/år.

Av den totala energiåtgång svarar transmissionsförlusterna för:

Qtr tot 19

Qtot

0.333915

Ventilationsförlusternas andel av den totala värmeförbukningen är:

Qvent 19

Qtot

0.305924

Tappvarmvattnets andel av den totala värmeförbukningen

(16)

Qvv

Qtot

0.360161

Dokumenterad energiåtgång

A_bostäder= BOA, bruksarea för boutrymmen@m²D A_lokaler= LOA, bruksarea för lokalutrymmen@m²D

A_temp= Invändig area för alla våningsplan som värms upp till mer än 10 °C@m²D Q_värme = normalårskorrigerad värmeförbrukning 2009@kWhD

Q_övrigel = örbrukning av övrig el 2009@kWhD Q_vatten = vatten förbrukning 2009@m³D lgh= antal lägenheter@stD

Algh=29593;

Alokaler=225;

Atemp=H1282∗4L ∗4+H1030∗4L ∗2+H794∗4L + H1070∗3L + H782∗3L + H586.5∗3L Qvärme=4503983;

Qövrigel=640011;

Qvatten=65494;

lgh=372;

39243.5

Vattenförbrukningen i ÅÅÅÅÅÅÅÅ^m_lgh³är:

Qvatten

lgh êêN 176.059

Vattenförbrukningen i ÅÅÅÅÅÅÅÅ^m_m³2är:

Qvatten

Algh+Alokaler

êêN

2.19646

Den totala energiförbrukning för värme och tappvarmvatten i ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ^kWh_m2 (BOA + LOA) är:

Qvärme

Algh +Alokaler

êêN

151.049

Den totala energiförbrukning för värme och tappvarmvatten i ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ^kWh_m2 (A_temp) är:

Boverkets byggreglers (BBR) krav för nybyggnader och tillbyggnader i klimatzon 3 är 110kWh/m²år.

Qvärme

Atemp

êêN

114.77

(17)

Solvärme beräkningar

Rekommenderad solfångararea per lägenhet för tappvarmvattenproduktion: 3-4 m² Rekommenderat värmelager per m² solfångare: 50-75 dm³

Antal lägenheter: 372 st

A_solf = Beräknad lämplig solfångararea [m²]

Atillgänglig = Tillgänglig lämplig takyta för solfångare på hus 6 & 7 (sydväst & sydöst) [m²] V_ack = Värmelager [dm³]

Q_solf = Solfångaranläggningens årsproduktion [MWh/år]

Q₀ = Solinstrålning [kWh/m² år]

h_solf = Solfångarens verkningsgrad K₁= Lutnings/Orienteringsfaktor 22°

K₂= Vattentransportfaktor (Värmeförluster, ev. likt kulvert ber. på rör)

Asolf=372∗ 3

Atillgänlig=H90∗6+6∗23L + H6∗78+6∗35L 1116

1356

Vack=Asolf∗50 55800

Solfångarens årsproduktion beräknad med en verkningsgrad hos solfångaren på 40 %, möjligheten att kunna utnyttja .

Q0=1200;

ηsolf=0.4;

K1=0.9;

K2=1;

Qsolf=Q0∗Asolf∗ ηsolf∗K1∗K2ê1000 482.112

Solfångaranläggningens täckningsgrad över året.

Qsolf

Qvv

0.286772

(18)

Värmepumpsberäkningar

FF= Antal frånluftsfläktar = 50 st Lufthastighet i frånluftskanal= 1 mês Frånluftskanalens mått = 0.5 * 0.5 m Frånluftstemperatur= 21 C^°

Uppskattad frånluftstemperatur efter kylbatterier= 5 C^° Luftfuktighet= 40 % RH

DT = 16 C^°

C_{p luft} = värmekapacitet för luftHtorr, -40 C^° till + 4 0 C^°L @ 1.005 kJê kg* KD p_n= LufttryckHnormaltillståndL @ hPaD

p₂= LufttryckHför luft med samma temp som avluftenL @ hPaD r_n= Densitet vid 0 C^°HnormaltillståndL @ kgê m³D

r₂= Densitet för avluft@ kgê m³D

v^° = Totalt luftvolymflöde för kvarteret@ m³ ê sD m^° = Totalt massflöde för kvarteret@kgê sD

FF=50;

ρn=1.276;

p2=1013;

pn=1013;

Tn=273;

T2=273+21;

ρ2= ρn∗ i kjjp2

pn

y {zz ∗ i

kjjTn

T2

y {zz; v^°=0.5∗0.5∗1∗50;

m^°=v^°∗ ρ2;

Entalpi förändringen utläses ur Mollier-diagram.

i5=18.6;

i21=36.8;

∆i=i21−i5; Qkyl=m^°∗ ∆i 269.555

Q_kylº 270 kJês = 270 kW

Antal månader i drift per år antas till 8

HBeräknad tid för fulldrift, delvis extrapolerad från deldriftL.

tdrift= 8

12 8760;

Qvärme återv=Qkyl∗tdriftê1000 1574.2

(19)

1,57 GWh värmeenergi går att återvinna ur frånluften, per år.

Elkostnad för att återvinna energin:

COP_h för värmepumpen ansätts till 3

COPh=3;

QVMP el= i

kjjQvärme återv

COPh

y {zz 524.734

QVMP tot=Qvärme återv+QVMP el

2098.93

Elenergin som tillförs värmepumparna är drygt 0.5 GWh /år, den värmeenergi som tillförs värmesystemet är då 2,1 GWh

För dimensionering av kylbatteri och värmepump utförs en beräkning för ett hus med 5 frånluftsfläktar:

Köldbärartemperatur: +1 C°

Pkylbatteri= Qkyl

FF PVMP=

QkylI1+ _COP¹

hM

10 5.3911

35.9407

För att sänka temperaturen från 21 till 5 C° på avgående luft skall kylbatteriet i varje fläktkanal kunna överföra effekten 5.4 kW från ett luftvolymflöde på 250 l /s till köldbärarflödet.

Maximalt yttermått är 0.5*0.5 m.

Värmepumpens effekt skall vara ca 36 kW

Beräkning av avsättning för värmepumparnas effekt, beräkning utförd för referenshus (nr 4).

Värmepumpseffekt = 36 kW U-värde = 0.47 W/m²*K

Omslutningsarea från VIP+, för hus 4 = 2836 m² C_{p luft} = 1005 J /kg

m° = 1.5 kg / s

inomhustemperatur = 22 C^°

x = sökt utomhustemp då deldrift inträffar.

Solve@36000==HH0.47∗2836L + H1005∗1.5LL ∗ H22−xL, xD 88x→9.32582<<

Investeringsutrymmen

Beräknat investeringsutrymme i kr/år för respektive åtgärd.

P_fv = Energipris för fjärrvärme [kr/MWh]

P_el = Energipris för el [kr/MWh]

(20)

Pfv=0.60∗1000;

Pel=1.20∗1000;

Besparing i kr/år vid byte till energieffektiva fönster i Energiklass A (U-värde 0,9) för respektive uppvärmningsfall (17

°C respektive 20 °C)

Qspar fönster 17∗Pfv

Qspar fönster 19∗Pfv

307432.

347925.

Besparing i kr/år vid installation av värmeåtervinning av frånluft mha värmepump

QVMP tot∗Pfv−QVMP el∗Pel

629680.

Besparing i kr/år vid installation av solvärme för tappvarmvatten

Qsolf∗Pfv

289267.

Beräkning av blandningstemperaturer i fjärrvärmenätet efter värmepumpsinstallation

Framledningstemperatur VP vid DUT = 100 °C Retur-temp.höjning VS från 35 °C till 50 °C = +43 %

Retur-temp.höjning VP från 40 °C till 55 °C (med hänsyn tagen till värmeväxlarens verkningsgrad) = +37.5 %

15ê35êêN 15ê40êêN 0.428571 0.375 Q°

dim,fjärrvid DUT utan värmepumpar = 870 kW Massflöde i l/s, vid DUT = ^Q

°

dim,fjärr

ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ

Cp vatten* DT

870ê H4.2∗H100−40LL 3.45238

Q°

dim,fjärrvid DUT, med värmepumpar= 510 kW Massflöde i lês, vid DUT = Q°

dim,fjärr

ÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅÅ C_{p vatten}* DT 510ê H4.2∗H100−55LL 2.69841