PROJEKTLABORATION i Analog Elektronik
Uppgiften i denna laboration är att konstruera en effektförstärkare med HIFI-egenskaper för ljudåtergivning. Arbetet består av tre moment:
1. Teori - hemarbete 2. Simulering - vid labtillfälle 3. Mätning - vid labtillfälle 1. TEORI
Teoretiska beräkningar görs som hemarbete och ska vara klara till laborationstillfället. I konstruktionsanvisningarna för delmomenten finns sidhänvisningar till kursboken (Analog Elektronik av Bengt Molin) där du hittar tillämplig teori.
2. SIMULERING
Med simuleringsprogrammet Advanced Design System, ADS, verifierar du ditt teoretiska arbete och justerar eventuellt felaktiga komponentvärden.
3. MÄTNING
I detta moment kopplas förstärkaren upp och nodspänningarna, strömgeneratorvärden, råförstärkning, förstärkning med återkoppling samt gränsfrekvenser mäts.
SPECIFIKATION:
Konstruera en effektförstärkare med följande specifikation:
Belastning: RL = 8 Ω
Max uteffekt: PUTmax = 10 W
Känslighet: Vin = 0.5 V (rms) för max uteffekt
Inresistans: Rin = 47 kΩ
Undre gränsfrekvens fu = 20 Hz I konstruktionen används följande transistorer:
Småsignaltransistorer Effekttransistorer npn: BC182B npn: TIP33C pnp: BC212B pnp: TIP34C
Väsentliga data för dessa transistorer finns i appendix.
Allmänt
En effektförstärkare för ljudåtergivning ska vara så linjär som möjligt för att förvrängningen (distorsionen) av insignalen ska bli så liten som möjligt.
För att minimera distorsionen i den färdiga förstärkaren konstrueras den för minsta möjliga distorsion utan återkoppling. Med negativ återkoppling reduceras distorsionen till låga värden.
Olika principkopplingar för effektförstärkare finns, där största skillnaden ligger i
ingångsstegets konstruktion. Detta kan vara ett enkelt transistorsteg eller ett differentialsteg.
DC-stabilitet uppnås bäst med en differentialförstärkare som ingångsteg och 100% negativ dc- återkoppling. Om differentialsteget är balanserat elimineras alla jämna övertoner i utsignalen, vilket leder till lägre distorsion. Detta förutsätter att ingångstransistorerna är identiska. I praktiken är detta omöjligt, men bra resultat uppnås genom matchning av transistorerna med avseende på Vbe och β. En annan variant är att använda en dubbeltransistor, där båda
transistorerna är integrerade på samma kiselbricka och monterade i samma kåpa.
I laborationen används slumpmässigt valda transistorexemplar.
Dagens effektförstärkare med HIFI-egenskaper består av ett differentialsteg på ingången följt av ett GE-steg med hög spänningsförstärkning samt ett slutsteg i klass AB med
komplementära effekttransistorer i mottaktkoppling (”push-pull”-koppling). Samtliga steg i förstärkaren är dc-kopplade, men insignalen ac-kopplas till ingången.
Matningsspänningen kan antingen vara enkel eller dubbel. Med dubbel matningsspänning kan belastningen (högtalaren) dc-kopplas till förstärkarutgången vilket eliminerar en stor och dyr elektrolyt-kondensator som kopplingskondensator till belastningen. Det krävs dock att förstärkarens utgång ligger stabilt på 0 Volt, annars går en icke önskvärd likström genom högtalaren.
Förstärkaren kommer att bestå av följande block:
Diff- steg
GE- steg Effekt-
steg Belast-
v
inning
Kopplingsschema för den kompletta förstärkaren visas i figuren nedan.
C1 R1
Q1 ReRe
Q2
Rc1 Rf Ra Ca Q3 R2
CQ7Q9 Q6 Q5Q10Q8 Q11Q4 R3R5R9
RLRE
RE
R8 uin uut
VCC VEE
R7 R6
IREF IQ R4
Lägg märke till att förstärkarens uppbyggnad följer konstruktionen för en op-förstärkare!
Konstruktionsarbetet
Eftersom uteffekten är given är det lämpligt att börja med att specificera matningsspänningarna VCC och VEE.
Dimensioneringen av förstärkaren startar med effektsteget, därefter GE-steget och till sist differentialsteget.
1. Matningsspänningarna
Med i specifikationen angivna värden bestäms utspänningarna och erforderlig strömkapacitet.
VCEsat avläses ur effekttransistorernas datablad. Resistorerna RE, vars syfte är att stabilisera viloströmmen i slutsteget, sätts till 0.47 Ω.
2. Effektsteget
I figuren nedan visas kopplingsschemat för slutsteget, som arbetar i klass AB.
Q9
Q10 Q8
Q11 R9
RL RE
RE R8
uut VCC
VEE
Effekttransistor Effekttransistor
Högtalare
uin
iin=ibQ8
Vbias
För att öka strömförstärkningen är en extra transistor kopplad till resp. effekttransistor. Kan du se någon fördel med denna koppling (en s.k. ”komplementär Darlington” eller ”Sziklai”, se sid. 271 i Molin) jämfört med en vanlig Darlingtonkoppling?
När Q9 och Q11 värms upp p.g.a. effektförlusterna så ökar strömmen i effekttransistorerna.
Motstånden R8 och R9 begränsar de negativa effekterna av läckströmmarna.
Välj R8 och R9 till 1kΩ!
Med en lämplig viloström genom effekttransistorerna minimeras övergångsdistorsionen i slutsteget. Sätt ICQ9=ICQ11=40 mA (viloströmmen kommer att justeras in med hjälp av Vbias).
RE stabiliserar viloströmmen och kan dessutom användas för att bygga in ett kortslutningsskydd av slutsteget.
Effekttransistorerna är monterade på kylflänsar.
Slutredogörelsen ska innehålla:
1. Beräkning av matningsspänningarna VCC och VEE (approximeras till ±15V).
2. Definition av olika typer av förstärkarsteg: klass A, klass B och klass AB (t.ex. med hjälp av kurvan Ic=Ic(t) för effekttransistorerna)
3. För och nackdelar med respektive typ av förstärkarsteg (verkningsgrad, distorsion).
4. Diskussion av orsaken till övergångsdistorsionen och hur denna minimeras.
5. Härledning och beräkning av maximal verkningsgrad för ett klass B steg.
6. Härledning och beräkning av maximal effektförlust i effekttransistorerna.
7. Bestämning av maximal termisk resistans för kylning av effekttransistorerna.
8. Beräkning av slutstegets inresistans. Tips: endast en halva av effektsteget leder i taget (sånär som vid nollnivån), välj en halvperiod av insignalen och studera endast den halva som är aktiv. Ekvivalentschema för slutstegets övre halva ges i figuren nedan.
vin rπQ9
RE
RL rπQ8 BQ8
EQ8 CQ8
BQ9
CQ9
EQ9 R8
iin=ibQ8
hfeQ9 bQ9*i
iR
ibQ9 hfeQ8 bQ8*i
3. GE-steget
Rc1
C
Q7
Q5
R5 uin
VCC
VEE RB
Vbias Tillslutsteget ibQ8
För att uppnå hög spänningsförstärkning i ett GE-steg måste kollektorbelastningen vara högohmig (pga Av=-gm*(Rc//r0)). Enda sättet att uppnå detta, med låga matningsspänningar, är att använda en aktiv belastning, som vanligen utgörs av en transistor, t.ex. en BJT eller en FET, kopplad som en strömgenerator. Vi börjar med att titta på strömgeneratorerna:
Strömgeneratorerna är av typen strömspeglar (se sid. 344 i kursboken) med referensströmmen IREF. IREF kommer att sätta strömmen genom Q5 (och senare även Q3) och behöver därför väljas större än maximala basströmmen till Q8 och Q10. Beräkna därför maxvärdet av IBQ8,10! Välj IQ5>IBQ8,10 (bör kunna approximeras till 2 mA om man tar till lite marginal (~faktor >2)).
Välj R2, R3 och R5 enligt tumregler i kursboken (enklast är att använda samma värde på alla)!
Beräkna R4! RB betecknar totala resistansen mellan Q5:s bas och jord (Q5 ingår alltså inte i den resistansen). Bestäm RB m.h.a. ekvivalentschema! Q3:s inverkan kan försummas.
Bestäm Q5:s utgångsimpedans (dvs mellan Q5:s kollektor och jord, se s. 277 i kursboken)!
Q5
R5 VCC
VEE R3
R4
Q4 Q3
IQ5 IREF
IQ
R2
När vi nu vet Q7:s kollektorbelastning kan vi räkna ut GE-stegets spänningsförstärkning Av2. Rita upp ett ekvivalentschema för GE-steget och räkna ut Av2 för låga frekvenser (=i
passbandet, där C kan betraktas som öppen)!
Beräkna GE-stegets ingångsimpedans RinQ7 utan Rc1 (dvs sätt Rc1=∞)!
Beräkna RC1 (dc-analys)!
Millerkapacitansen C bestämmer förstärkarens dominerande pol. Varför behövs den? Välj fö
till 1kHz och beräkna ett värde på C!
Vbias bestämmer viloströmmen genom sluttransistorerna. Skriv upp ett samband mellan Vbias
och viloströmmen genom sluttransistorerna! Vbias skapas med en koppling som kallas för
”UBE-multiplikator” (se sid. 347 i kursboken), vars koppling visas nedan.
R7
Q7
Q5 R6
Vbias V+
V- Q6 UBE
IR
IB
IC
Motståndet R6 är sammansatt av ett fast motstånd och en trimpotentiometer (1 kΩ) för att kunna justera in Vbias på mätuppkopplingen. Strömmen genom R6 och R7 bör vara mycket större än basströmmen.
Härled förhållandet mellan Vbias och UBE!
Bestäm Vbias för en viloström genom effekttransistorerna på 40 mA! Tips: genomför potentialvandringen Q6:s kollektor-Q8-RE-RE-Q10-Q6:s emitter.
Dimensionera R6 och R7 för nyss bestämda Vbias samt så att IC>>IR>>IB!
Slutredogörelsen ska innehålla:
1. Dimensionering av RC1
2. Dimensionering av strömgeneratorn IREF
3. Dimensionering av strömgeneratorn IQ5
4. Beräkning av Q5:s utgångsimpedans Rut
5. Beräkning av GE-stegets ingångsimpedans RinQ7 i passbandet (låga frekvenser) 6. Beräkning av GE-stegets förstärkning Av2 i passbandet (låga frekvenser) 7. Dimensionering av C för given brytfrekvens
8. Härledning av uttrycket Vbias som funktion av UBE
9. Dimensionering av R6 och R7
4. Ingångssteget
VCC
VEE Q1 Q2
RC1
Re
IQ
Re R1
C1
RinQ7
uin uut
Ingångsteget studeras här utan återkoppling med Q2:s bas jordad.
Strömspegeln Q3, Q4 och Q5 ger enligt tidigare beräkningar IQ=2 mA som fördelas jämt på de två transistorerna Q1 och Q2. Re jämnar ut eventuella skillnader i Ube för Q1 och Q2,
lineariserar ingångssteget samt ökar stegets inresistans genom negativ återkoppling. Lämpligt värde på Re är 100 Ω (för ett spänningsfall över Re på 0.1V).
Beräkna stegets inresistans Rin!
Beräkna stegets förstärkning Av11 med GE-steget bortkopplat, d.v.s. RinQ7=∞!
Beräkna Av11 med GE-steget inkopplat!
Slutredogörelsen ska innehålla:
1. Beräkning av Rin
2. Beräkning av Av11 med bortkopplat GE-steg 3. Beräkning av Av11 med inkopplat GE-steg
5. Den kompletta förstärkaren
Vid det här laget är dom individuella byggblocken i förstärkaren designade. Det som återstår att göra är att:
1. Bestämma graden av motkoppling (med hjälp av Ra och Rf)
2. Sätta förstärkarens undre brytfrekvens enligt spec. (med hjälp av Ca och C1) 3. Sätta förstärkarens ingångsimpedans enligt spec. (med hjälp av R1)
Beräkna råförstärkningen A0 hos den totala förstärkaren så som den ser ut hittills (dvs utan återkoppling, C1 eller R1)!
Motkopplingsfaktorn β bestäms av hur stor förstärkning som behövs. Beräkna nödvändig förstärkning för att uppfylla specifikationen på känslighet!
Vid återkoppling ökar ingångsresistansen hos den kompletta förstärkaren drastiskt (skall visas senare) och kommer till största del att bestämmas av R1. Sätt R1 till 47 kΩ för att möta spec.!
Bestäm Rf så att ingen offset-spänning hamnar på utgången!
Bestäm Ra för rätt motkopplingsgrad!
Beräkna förstärkarens ingångsimpedans (utan R1) med motkoppling!
Dimensionera kondensatorerna C1 och Ca för specificerad undre brytfrekvens!
C1
A
0uin uut
Ra Ca Rf
R1
VERIFIERING Simuleringar
För att verifiera de beräkningar som har gjorts manuellt används simuleringsprogrammet ADS (Advanced Design System). Denna del görs enklast under lab-tillfälle då handledning finns att tillgå. Av tidsbesparingsskäl har kretsen redan ritats upp, det som återstår är att fylla i
komponentvärdena som har beräknades i teori-delen.
Starta ADS och öppna projektet ”Analog_Elektronik_prj”!
Öppna “networks/HIFI_amplifier.dsn”!
Nu öppnas ett fönster innehållande ett schema över förstärkarkopplingen.
Efter AC-simulering kan samtliga DC-värden ses direkt i schemat genom att klicka på
”Simulate/Annotate DC solution” från menyraden.
Ändra komponentvärdena från de generiska värdena 1 Ω, 1 F, 1 H till de beräknade värdena genom att dubbelklicka på komponenterna. Transistorerna behöver ej ändras!
OBS! Figuren för transistorn TIP34C är felaktig, pilen från basen till emittern är felvänd.
Utan återkoppling, utan last:
Simulera förstärkaren utan återkoppling eller last genom att AC-jorda Q2:s bas samt deaktivera lasten! Justera R6 och R7 i Vbe-multiplikatorn så att viloströmmen genom effekttransistorena är 40 mA, samt kontrollera att strömgeneratorerna fungerar enligt
beräkningar! Vad blir DC-offsetspänningen på utgången? Skriv ut en plott över kretsschemat med samtliga nodspänningar och strömmar! Stämmer de med beräknade värden?
Vad blir råförstärkningen A0, undre gränsfrekvens fu och övre gränsfrekvens fö? Med återkoppling, med last:
Simulera förstärkaren med återkoppling och last! Vad blev Av, fu och fö? Ta ut en plott på frekvens- och fasgång!
Tidsdomän-analys:
Byt ut signalkällan på ingången mot en tidsdomänkälla (finns inaktiverad bredvid ingången)!
Aktivera Transientanalys-blocket (bredvid DC- och AC-blocken uppe till vänster)!
Simulera schemat för olika storlekar på insignalen! Vid vilken insignal börjar förstärkaren
”klippa” utsignalen? Stämmer det med förväntat värde?
Mätningar
A. Utan belastning
Alla strömmätningar görs indirekt, dvs. som spänningsmätningar.
1. Koppla upp endast differentialsteget inklusive nödvändiga strömgeneratorer. Kontrollera strömmar och spänningar. Om deras värden är enligt beräkningarna mäts förstärkningen AV11. 2. Kontrollera noga din koppling för eventuella kortslutningar. Öka försiktigt
matningsspänningen och ge samtidigt akt på strömförbrukningen. Observera att dc- återkopplingen måste finnas. Varför?
3. Kontrollera att utspänningen ligger på ca 0 Volt.
4. Är allt rätt kopplat justeras Vbias så att viloströmmen i slutsteget blir ca 40 mA.
5. Mät viloströmmen genom Q1 och Q2. 6. Mät strömmarna IQ och IQ5.
7. Mät DC offsetspänningen över utgången.
8. Mät råförstärkningen och övre brytfrekvens utan belastning.
9. Mät samtliga nodspänningar
Lite teori och praktiska tips för mätningen av råförstärkningen Mätningen av råförstärkningen A0 är en svår uppgift p.g.a. att A0 är så stor. Eftersom förstärkaren är DC-kopplad medför ett stort värde på A0 att minsta obalans i ingångssteget förstärks och detta resulterar i att utgången bottnar i ena eller andra läget. Detta kan undvikas genom att använda DC-återkoppling. Förstärkarens uppbyggnad har som synes stora likheter med operationsförstärkaren, så vi använder dess i symbol i fortsättningen, d.v.s.
A0
Med DC-återkoppling som stabiliserar arbetspunkten får vi
A
0Rf
Vi använder följande koppling
C1
A
0uut
Ca Rf
R1 Rg
ug
Med tillräcklig noggrannhet kan vi i vårt fall betrakta förstärkaren som ideal, vilket förenklar våra beräkningar.
Vi får då att
+
= +
Cf f
ut X
v R
v 1
om det gäller att
1 Rg XC1
R >> +
kan vi sätta
vg
v+ = alltså är
Cf f g
ut
v X
R v
A = v =1+
Väljer vi ett stort värde på Cf går XCf mot noll och alltså Av mot oändligheten, eller i vårt fall mot A0, dvs. råförstärkningen.
Följande måste gälla för att bestämma ett lämpligt värde på Cf. Välj Cf = 1000 µF.
ωRfCf >> A0
och ω << ωc
där ωc = övre brytfrekvensen
B. Mätningar med belastning
10. Mät förstärkningen med ac-återkoppling samt undre och övre brytfrekvens 11. Mät stegsvaret. Stämmer sambandet mellan stigtid och bandbredd?
12. Lyssningsprov med högtalare med 6 Ohms impedans. Slå av matningsspänningen och koppla högtalaren till förstärkaren. Signalkällan är en musikspelare (i någon form) utan slutsteg. Öka matningsspänningen till rätt värde. Vad tycker du om din konstruktion?
Resultat
Sammanställ resultaten från teori, simulering och mätning i tabellform (bifogad) för jämförelse!
Skriv en sammanfattning av jämförelsen!
Utan återkoppling, utan belastning:
Teori Simulering Mätning
Råförstärkning A0
Övre brytfrekvens Undre brytfrekvens
Med återkoppling, med belastning:
Teori Simulering Mätning
Förstärkning Av
Undre brytfrekvens Övre brytfrekvens
Appendix - datablad
BC182 hfe = 300 VA = 80 V
BC212 hfe = 200 VA = 80 V
TIP33C & TIP 34C hfe = 20
VCesat = 1 V Tj = 150 0C
C B E
C B
E
C B E
C B
E
C B
E C
B E
C B
E
UPPSALA TEKNISKA HÖGSKOLA, Magistern
PROJEKTLABORATION I ANALOG ELEKTRONIK Konstruktion av effektförstärkare för audiofrekvenser
Grupp:…….
Namn:……….
Namn: ……….
Inlämnad den:………..
Godkänd: ………..
Retur: ………..………..