Kungsbacka sportcenter Geoteknisk PM avseende detaljplan

(1)

Kungsbacka sportcenter

Geoteknisk PM avseende detaljplan

2016-11-01

(2)

Kungsbacka sportcenter

Geoteknisk PM avseende detaljplan 2016-11-01

Beställare: Kungsbacka kommun

434 81 Kungsbacka Beställarens representant: Andrea Ericsson

Konsult: Norconsult AB

Box 8774 402 76 Göteborg

Uppdragsledare David Rudebeck

Teknikansvarig Daniel Svärd

Handläggare David Rudebeck

Carl-Fredrik Larsson

Uppdragsnr: 104 22 35

Filnamn och sökväg: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\01 Dokument\G\PM\Geotekniskt PM_Kungsbacka sportcenter.docx

Kvalitetsgranskad av: Daniel Strandberg

Tryck: Norconsult AB

(3)

2016-11-01

Kungsbacka sportcenter Geoteknisk PM avseende detaljplan

Innehållsförteckning

1 Förutsättningar ... 4

2 Syfte ... 4

3 Styrande dokument ... 5

4 Underlag ... 5

5 Befintliga förhållanden ... 5

5.1 Topografi och markbeskaffenhet ... 5

5.2 Jordlagerbeskrivning ... 5

5.3 Geohydrologiska förhållanden ... 10

5.3.1 Kungsbackaån ... 10

5.3.2 Hantverksgatan ... 11

5.4 Befintliga byggnationer ... 11

6 Stabilitet ... 12

6.1 Allmänt ... 12

6.2 Indata ... 13

6.3 Resultat ... 14

7 Erosion ... 18

8 Sättningar ... 19

9 Bergras och blocknedfall ... 19

10 Radon ... 19

11 Rekommendationer ... 20

11.1 Allmänt ... 20

11.2 Stabilitet ... 20

11.2.1 Sektion A-A och B-B, Kungsbackaån ... 20

11.2.2 Sektion C-C, Hantverksgatan ... 21

11.3 Erosion ... 21

11.4 Grundläggning ... 21

11.5 Markarbeten ... 21

11.6 Vibrationer ... 22

11.7 Radon ... 22

12 Kontroll vid schakt- och grundläggningsarbeten ... 22

Bilagor

Sammanställning kompressionsmodul, ML Bilaga 1

Konstruktionsritningar, tråg Hantverksgatan Bilaga 2

Stabilitetsberäkningar Bilaga 3:1-3:12

Ritningar

Lastrestriktioner G401 Kompletterande handling

Kungsbacka sportcenter – Markteknisk undersökningsrapport MUR/Geo, daterad 2016-11-01.

(4)

2016-11-01 Kungsbacka sportcenter Geoteknisk PM avseende detaljplan

n:\104\22\1042235\5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx

1 Förutsättningar

Norconsult AB har på uppdrag av Kungsbacka kommun utfört geoteknisk undersökning inför ny detaljplan inom Kungsbacka sportcenter i södra delen av Kungsbacka tätort. Se figur 1.1 nedan för översiktsbild av området.

Figur 1.1 Översiktsbild av Kungsbacka sportcenter med anvisat läge för planerad simhall samt avgränsning av detaljplaneområdet (tjock svart linje).

2 Syfte

Den geotekniska undersökningen har utförts i samband med framtagandet av en ny detaljplan. Den nya detaljplanen innefattar uppförande av en ny simhall,

parkområden i väster samt parkeringsytor alternativt parkeringshus i öster och norr.

Ny simhall

(5)

2016-11-01

3 Styrande dokument

Denna PM ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga. Utförda stabilitetsberäkningar följer anvisningar i tillämpningsdokumenten nedan:

x IEG:s tillämpningsdokument Rapport 4:2010,

”Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar”.

4 Underlag

Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar har utförts i aktuellt område och redovisas separat i ”Markteknisk undersökningsrapport, geoteknik (MUR/Geo)”

med samma datum och uppdragsnummer. Rapporten har utförts av Norconsult.

5 Befintliga förhållanden

5.1 Topografi och markbeskaffenhet

För detaljer avseende topografi, se ritning G101 Situations- och borrplan. Samtliga nivåer i denna handling är givna i höjdsystemet RH2000.

Markytan inom undersökningsområdet är plan med nivåer generellt varierande mellan ca +1 till +3 med svag lutning från öst till väst.

Området utgörs av växlande gräsytor/öppen mark samt grus- och asfaltsytor. I söder finns en lätt träbyggnad i ett plan som nyttjas av en förskola.

5.2 Jordlagerbeskrivning

Generellt består jordlagren från markytan i huvudsak av:

x Fyllning och/eller torrskorpelera till ca 0,7-1,9 m djup.

x Lerig gyttja alternativt gyttjig lera till ca 6-8 m djup.

x Lera till djup större än 30 m.

x Friktionsjord x Berg

Djupet till berg har inte verifierats. En trycksondering har utförts till påtvingat stopp på djupet ca 35 m i läget för den planerade simhallen. I områdets västra delar, nära Kungsbackaån och runt ishallen bedöms jorddjupen vara större än 45 m.

Övriga sonderingar i områdets östra delar avslutades på djupet 30 m utan att fast botten hade påträffats.

(6)

Fyllningen utgörs nära Kungsbackaån av lösa material såsom mulljord, silt samt lera och har en uppmätt vattenkvot på ca 40 %. I östra delen av detaljplaneområdet är fyllningen fastare och består av grus, sand, silt och lera. Uppmätta vattenkvoter och varierar i östra delen mellan ca 10-30 %.

Torrskorpeleran förekommer över hela området med undantag från anlagda ytor där den har grävts ur och ersatts med fyllnadsmaterial. Torrskorpeleran är siltig och innehåller rikligt med mulljord och växtrester.

Den leriga gyttjan/gyttjiga leran har etappvis inslag av silt, skalrester och växtdelar. Vattenkvot och konflytgräns är i ler-/gyttjelagret ca 90-170 %.

Densiteten varierar mellan ca 1,3-1,5 ton/m³. Den gyttjiga leran/leriga gyttjan bedöms vara huvudsakligen mellansensitiv med uppmätta St-kvoter mellan 15-21.

Leran innehåller skalrester i den västra delen av området nära Kungsbackaån. I områdets östra del innehåller leran silt och är sulfidflammig. Vattenkvot och konflytgräns varierar mellan ca 75-85 % där de lägre värdena förekommer på större djup. Densiteten varierar mellan ca 1,5-1,65 ton/m³. Leran bedöms huvudsakligen vara mellansensitiv med uppmätta S_t-kvoter mellan 21-23.

Gyttjan och leran har utifrån dess odränerade (korrigerade) skjuvhållfasthet indelats i tre områden, ett i väster nära Kungsbackaån, ett i läget för den planerade simhallen och ett i nordöst vid Hantverksgatan.

Norr, Hantverksgatan

Utvärderingen av leran/gyttjans skjuvhållfasthet är för detta delområde baserat på tidigare utförda undersökningar i samband med byggnation av järnvägsbron för västkustbanan (1996) samt ombyggnationen av gatu- och VA-nätet inom Aranäsområdet etapp 2D (2008).

Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är från lagrets överkant (+1,0) ca 9,5 kPa med en svag ökning mot djupet med ca 0,4 kPa ned till nivå -3. Skjuvhållfasthetstillväxten ökar mot djupet till ca 0,6 kPa/m mellan nivåerna -3 till -10 och med ca 0,8 kPa/m mellan nivåerna -10 till -18. Därunder ökar skjuvhållfastheten med ca 1 kPa/m till ca 26,5 kPa vid nivå -23. Se Figur 2 för redovisning av valda värden.

(7)

2016-11-01

Figur 2. Norr, vid Hantverksgatan. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad).

(8)

Väster, Kungsbackaån

Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är från lagrets överkant (nivå ±0) ca 9 kPa med en svag ökning mot djupet med ca 0,4 kPa/m ned till nivå -5. Därunder ökar

skjuvhållfastheten med ca 1,2 kPa/m till 23 kPa vid nivå -15. Från nivå -15 ökar skjuvhållfastheten med ca 0,7 kPa/m till att vara 37 kPa vid nivå -24. Se Figur 3 för redovisning av valda värden.

Figur 3. Väster, vid Kungsbackaån. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad).

(9)

2016-11-01

Öster, simhallen

Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är enligt utförda direkta skjuvförsök ca 12 kPa vid nivå -1. Skjuvhållfastheten minskar till 9 kPa vid nivå -2 och ökar därunder med ca 1,5 kPa/m till att vara ca 26 kPa vid nivå -13. Se Figur 4 för redovisning av

härledda värden.

Lerans kompressionsmodul i läget för simhallen varierar mellan ca 200-700 kPa där de lägre värdena uppmätts i den gyttjiga kohesionsjorden och de högre värdena i lerlagret på större djup. Kohesionsjordens kompressionsmodul redovisas grafiskt i bilaga 1.

Figur 4. Öster, simhallen. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad).

(10)

5.3 Geohydrologiska förhållanden

5.3.1 Kungsbackaån

Vid undersökningstillfället observerades den övre grundvattenytan i provtagningshålen på djupen ca 1,2-1,8 m under markytan vilket motsvarar nivåerna ca ±0 till +1,2.

Vattennivåerna i Kungsbackaån bedöms styras av vattennivåerna i havet. Olika vattennivåer för Kungsbackaån redovisas nedan.

Högsta högvattenstånd: HHW₅₀ + 1,72

Medelhögvattenstånd: MHW +1,12

Medelvattenstånd: MW +0,12

Lägsta lågvattenstånd: LLW -0,83

År 2006 utförde SMHI särskilda studier avseende översvämningsrisken i

Kungsbacka (Översvämningskartering). Mätningar gjordes också i samband med översvämningen i december samma år. Särskilt höga vattenstånd (upp till +1,7 m) kan uppstå längst in i Kungsbackafjorden vid högvattenstånd i havet i kombination med sydliga vindar. I Kungsbackaån vid Kollaområdet ger då detta en högsta vattennivå på +2,0 m.

Portrycket i leran har uppmätts med hjälp av portrycksmätare i 2 punkter på totalt 3 nivåer. Portrycken har avlästs vid två tillfällen.

En sammanställning av uppmätta portryck redovisas i Tabell 1.

Tabell 1. Sammanställning av uppmätta portryck.

Punkt

(nivå markyta)

Djup [m u my] (nivå spets)

Portryck, min [kPa]

Portryck, max [kPa]

NC3PP1 (+1,3)

5 (-3,7)

41,7 (160602)

42,1 (160616) NC3PP2

(+1,3)

10 (-8,7)

94,0 (160602)

94,6 (160616) NC6PP1

(+2,0)

7 (-5,0)

66,4 (160602)

66,5 (160616)

Baserat på resultaten ovan bedöms portrycksförhållanden vid Kungsbackaån motsvara en medelgrundvattenyta belägen ca 1 m under markytan med hydrostatisk ökning mot djupet.

I läget för simhallen bedöms portrycksförhållanden motsvara en

medelgrundvattenytan belägen ca 0,5 m under markytan med hydrostatisk ökning mot djupet.

(11)

2016-11-01

5.3.2 Hantverksgatan

Inga portryckmätningar har utförts vid Hantverksgatan i samband med denna utredning. En sammanställning av tidigare utförda portrycksmätningar redovisas i tabell 2. Portrycksmätningarna utfördes i samband med byggnationen av

Västkustbanan och tråget för Hantverksgatan. Underfarten för Hantverksgatan ligger vid km 28/830 i Västkustbanans längdmätning.

Tabell 2. Sammanställning av uppmätta portryck, Hantverksgatan.

Västkustbanan (nivå markyta)

Djup spets [m u my]

Nivå spets Portryck [kPa]

Km 28/600 (+2,9)

4 8 12

-1,1 -5,1 -9,1

39 82 123 Km 28/975

(+2,4)

3,9 7,9 11,3

-1,5 -5,5 -8,9

40 87 123 Km 29/100

(+2,4)

6 12

-3,6 -9,6

60 126 Hantverksgatan

(nivå markyta)

Djup spets [m u my]

Nivå spets Portryck [kPa]

Bp 4 (+2,5)

4 8 12

-1,5 -5,5 -9,5

40 94 125

Baserat på resultaten ovan bedöms portrycksförhållanden vid Hantverksgatan motsvara en medelgrundvattenyta belägen vid markytan med hydrostatisk ökning mot djupet.

5.4 Befintliga byggnationer

Inom den norra delen av det aktuella detaljplaneområdet fanns tidigare en vägbro över Hantverksgatan ca 12 m väster om Västkustbanan. I samband med

byggnationen av de båda broarna byggdes ett tråg i passagen under dem. Tråget byggdes sedan om 2008-2009 och breddades i sin västra del samtidigt som vägbron över Hantverksgatan (västra bron) demonterades. Gamla konstruktionselement såsom grundplattor och pålar kan därför förekomma i marken. Bilaga 2 innehåller relationsritningar daterade från 1996 då tråget byggdes och konstruktionsritningar från 2008 då tråget byggdes om.

I områdets södra del finns en träbyggnad i ett plan som utgör lokal för en förskola.

I övrigt finns hårdgjorda ytor för lokalgator och uppställningsplatser för bilar/fordon. I områdets östra del vid Södra infarten finns en anlagd grusplan.

(12)

Söder om Aranäshallen finns en fotbollsplan. Övriga delar utgörs av huvudsakligen av parkområden.

6 Stabilitet

6.1 Allmänt

Nivåskillnaden mellan Västkustbanan och detaljplaneområdet är generellt ca 0,5 m eller lägre. Det bedöms därför inte föreligga någon risk för stabilitetsproblem längs detaljplaneområdets östra sida.

Stabiliteten i områdets västra del har kontrollerats mot Kungsbackaån i två sektioner (A-A och B-B). Stabiliteten i områdets nora del mot Hantverksgatan har kontrollerats i sektion C-C- För läge i plan se ritning G401.

Beräkningarna har utförts med odränerad/kombinerad analys med

totalsäkerhetsfaktorer enligt IEG:s dokument 4:2010. Beräkningar har gjorts för cirkulärcylindriska glidytor med Morgenstern-Price’s lamellmetod i Geostudio, Slope/W, version 7.16.

Topografiskt underlag är inhämtat från grundkartan. Grundkartans nivåer har verifierats mot de inmätta nivåerna på borrpunkterna. I sektionerna A-A och B-B har Kungsbackaåns bottentopografi modellerats enligt resultaten från lodningarna vid gc-bron över Kungsbackaån strax nordväst om ishallen. I sektion C-C passerar Hantverksgatan under Västkustbanan genom ett tråg som uppfördes 1996. En ombyggnation av tråget och gatu- och VA-nätet i området gjordes 2008.

Relationsritningarna från dessa projekt utgör underlag för stabilitetsberäkningarna i sektion C-C.

Den västra delen av detaljplaneområdet utgörs av parkområde med en gc-väg. I enlighet med IEG:s rapport 4:2010 klassas området som ”Annan mark”, vilket avser markanvändning som endast medför dagvistelse och/eller anläggningar av mindre betydelse såsom parker, befintliga GC-vägar, bodar, garage samt

fritidsområden och områden med små miljömässiga konsekvenser av skred.. För detaljerad utredning erfordras en beräknad totalsäkerhetsfaktor i odränerad analys om minst Fc ≥ 1,6-1,4 samt i kombinerad analys Fkomb ≥ 1,4-1,3. Leran inom området är mellansensitiv och geotekniska förutsättningarna inom området, exempelvis topografi, jordparametrar etc., är välkända. Hydrologiska

förutsättningar är konservativt valda i beräkningarna. Vald vattennivå är LLW för Kungsbackaån i kombination med en grundvattenyta i nivå med underkant av torrskorpeleran. Därför har de lägre värdena F_c ≥ 1,4 samt F_komb ≥ 1,3 valts som gällande för sektionerna A-A och B-B.

(13)

2016-11-01

För sektion C-C planeras för möjligheten att anlägga uppställningsytor eller uppföra ett parkeringshus inom ytan söder om Hantverksgatan. Inom området har en kritisk sektion valts med avseende på nivåskillnad mellan släntfot och släntkrön.

I slänten finns en kvarvarande kohesionspålad platta från en tidigare vägbro, vilken redovisas i bilaga 2. Stabilitetsförbättrande effekt av dessa geokonstruktioner har dock inte beaktats i aktuella beräkningar enligt ett konservativt val. Det bedöms därmed vara befogat att för områdesklassningen ”nyexploatering/planering” välja de lägre erforderliga säkerhetsfaktorerna på F_c ≥ 1,5 och F_komb ≥ 1,4.

6.2 Indata

I tabell 3 redovisas valda karkateristiska materialparametrar för beräkningarna.

Tabell 3. Valda karakteristiska parametrar.

Jordlager Materialegenskap Karakteristiskt värde

Gata Tunghet

Effektiv tunghet under gvy

γ= 20 kN/m³ γ’= 12 kN/m³

Friktionsvinkel φ’ = 34q

Torrskorpelera/

torrskorpegyttja

Tunghet

γ= 18 kN/m³ γ’= 8 kN/m³ Odränerad skjuvhållfasthet 15 kPa Lerig gyttja/

gyttjig lera

Tunghet

γ= 15 kN/m³ γ’= 5 kN/m³

Odränerad skjuvhållfasthet Sektion A-A & B-B: se figur 2.

Sektion C-C: se figur 4.

Lera Tunghet

γ= 16 kN/m³ γ’= 6 kN/m³

Odränerad skjuvhållfasthet Sektion A-A & B-B: se figur 2.

Sektion C-C: se figur 4.

Marklaster

Aktuell sektion har modellerats med tillförda karakteristiska trafiklaster enligt anvisningar i Tk Geo13 och IEG:s rapport 4:2010.

GC-trafik: 5 kPa

Parkerings- och uppställningsytor 5 kPa Sektion C-C, befintliga konstruktioner

Relationsritningar och konstruktionsritningar avseende tråget (Scandiaconsult, 1996) (GF Konsult, 2008) under Västkustbanan (sektion C-C) visar att tråget är utfört med en pålad betongplatta med tjockleken 500 mm, se bilaga 2. Pålarna bedöms vara installerade för att förhindra hydraulisk upptryckning (dragpålar).

(14)

I beräkningarna förutsätts därför att inga glidytor kan slå upp under eller bakom tråget.

Västkustbanan är grundlagd på påldäck med längden 25 m på vardera sidan järnvägsbron.

Hydrogeologi

I sektion A-A och B-B har portrycksförhållandena modellerats med en lägsta lågvattennivå (LLW) i Kungsbackaån i kombination med en grundvattenyta i torrskorpelerans/torrskorpegyttjans underkant. Portrycken har en hydrostatisk ökning mot djupet. Utifrån rimliga antaganden bedöms detta vara den kritiska portryckssituationen.

I sektion C-C har portrycksprofilen baserats på resultaten i tabell 2 samt underlaget i ritning 0-531015/1 och ritning 1-531015/6 i bilaga 2 som visar att

dräneringsledningar finns direkt under samt på vardera sidan tråget. Vattengången på dräneringsledningarna vid sidan om tråget ligger på nivå -1. Portrycken bedöms i området generellt motsvara en grundvattenyta vid markytan med en hydrostatisk ökning mot djupet. Dräneringsledningarna och fyllnadsmassorna antas ge upphov till en avsänkning motsvarande en grundvattenytan belägen ca 1 m under markytan med en hydrostatisk ökning mot djupet till ca 8 m under markytan. På avstånd större än ca 20 m från tråget har grundvattenytan placerats vid markytan.

6.3 Resultat

Sektion A-A

Tabell 4 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion A-A i odränerad och kombinerad analys.

Tabell 4. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden.

Sektion Befintliga förhållanden (LLW i Kungsbackaån)

Bilaga Erfordrad säkerhet

A-A Fc = 1,39*

Fc = 1,49**

Fkomb = 1,31*

Fkomb = 1,44**

3:1-3:2 Fc ≥1,4 Fkomb ≥1,3

*Kritisk glidyta närmast Kungsbackaån

**Kritisk glidyta från detaljplaneområdet till Kungsbackaån.

Resultatet visar att stabiliteten för glidytor från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande i sektion A-A.

(15)

2016-11-01

Direkt söder om sektion A-A (utanför detaljplanegränsen) finns en

personbilsparkering för ishallen. Vid lokalt lägre stabilitet i detta område riskerar detta att sänka totalstabiliteten för det angränsande detaljplaneområdet. En kompletterande sektion med beteckningen A2-A2 har modellerats med samma jordlagerföljd och bottentopografi i Kungsbackaån som i sektion A-A. Förändrade förutsättningar mot sektion A-A är:

x förändringar av markytans topografi x gc-lasten är närmare släntkrönet

x utbredd marklast bakom gc-vägen om 5 kPa över parkeringsytan.

Tabell 5 redovisar beräknad stabilitet i odränerad och kombinerad analys för kritiska glidytor i sektion A-A och A2-A2 med utbredd marklast på 5 kPa.

Tabell 5. Resultat stabilitet, utbredd marklast 5 kPa.

Sektion Säkerhet kritisk glidyta

Bilaga Erfordrad säkerhet

A-A (+5 kPa)

Fc = 1,39*

Fc = 1,48**

Fkomb = 1,31*

Fkomb = 1,44**

3:3-3:4 Fc ≥1,4 Fkomb ≥1,3

A2-A2 (+5 kPa)

Fc = 1,45*

Fkomb = 1,37* 3:5-3:6 -

* Glidytan ligger utanför/väster om detaljplanegränsen.

** Glidytan ligger inom detaljplanegränsen

Resultatet i tabell 5 visar att stabiliteten för områdesklassningen ”Annan mark” är tillfredställande i både sektion A-A och A2-A2. Lokalstabilitetsen för parkeringen riskerar därmed inte att reducera totalstabiliteten för detaljplaneområdet under valda gränsvärden.

(16)

Sektion B-B

Tabell 7 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion B-B i odränerad och kombinerad analys.

Tabell 7. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden.

Sektion Befintliga förhållanden (LLW i Kungsbackaån)

B-B Fc = 1,31*

Fc = 1,53**

Fkomb = 1,16*

Fkomb = 1,52**

3:7-3:8 Fc ≥1,4 Fkomb ≥1,3

*Kritisk glidyta närmast Kungsbackaån

**Kritisk glidyta från detaljplaneområdet till Kungsbackaån.

Resultatet visar att stabiliteten för glidytor från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande i sektion B-B.

I området mellan Kungsbackaån och detaljplanegränsen är stabiliteten låg i kombinerad analys. För att bedöma hur ett initialskred inom denna zon påverkar totalstabiliteten har beräkningar utförts för ett initialskred för kritisk glidyta i kombinerad analys.

Geometrierna för initialskredet är valda enligt figur 4 nedan. Massorna förväntas rotera till läget då massjämvikt uppstår på vardera sidan om rotationscentrum,.

Översiktligt uppstår det på nivån mittemellan släntfot och släntkrön. Med hänsyn till att skredmassor flyter ut och transporteras bort i Kungsbackaån har en släntlutning på 1:5 valts från släntfot till skredmassornas överkant.

Figur 4. Valda geometrier efter initialskred.

Beräknade säkerheter i tabell 8 avser kritisk glidyta från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån.

(17)

2016-11-01

Tabell 8. Resultat stabilitet efter initialskred.

Sektion Säkerhet efter initialskred (kritisk glidyta befintliga

förhållanden)

B-B Fc = 1,47

Fkomb = 1,46* 3:9-3:10 Fc ≥1,4 Fkomb ≥1,3

*Små glidytor närmast initialskredet har försummats i kombinerad analys.

Resultatet i tabell 8 visar att totalstabiliteten har sänkts något efter initialskredet men att stabiliteten för detaljplaneområdet är tillfredställande även efter detta.

Sektion C-C

Tabell 7 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion C-C i odränerad och kombinerad analys.

Tabell 7. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga/planlagda förhållanden.

Sektion Befintliga förhållanden

C-C Fc = 1,53

Fkomb = 1,49 3:11-3:12 Fc ≥1,5 Fkomb ≥1,4

Pålarna som tråget är grundlagt på bedöms vara dragbelastade pålar. I

beräkningarna förutsätts att inga glidytor kan slå upp under eller bakom tråget.

Kritiska glidytor under tråget redovisas i beräkningsbilagorna men har försummats i tabell 7.

Resultatet visar att stabiliteten för glidytor mot Hantverksgatan (sektion C-C) är tillfredställande för befintliga förhållanden.

Inom detaljplanens norra delområde mot Hantverksgatan vill Kungsbacka kommun utreda möjligheten att tillåta uppförande av ett parkeringshus alternativt anläggning av parkeringsyta för personfordon. I tabell 8 har sektion C-C beräknats med en utbredd marklast om 5 kPa på avståndet 30 m bakom detaljplanegränsen.

Ca 29 m väster om sektion C-C har en sektion C2-C2 beräknats för att kontrollera stabiliteten för den befintliga parkeringen i det norra områdets västra del. Tabell 8 redovisar beräknad stabilitet i odränerad och kombinerad analys för kritiska glidytor i sektion C-C och C2-C2.

(18)

Tabell 8. Resultat stabilitetsberäkningar, planlagda förhållanden.

Sektion Säkerhet planlagda förhållanden

C-C +5 kPa

Fc = 1,53

Fkomb = 1,49 3:13-3:14 Fc ≥1,5 Fkomb ≥1,4

C2-C2 Fc = 1,84

Fkomb = 1,75 3:15-3:16 Fc ≥1,5 Fkomb ≥1,4

Resultatet i tabell 8 visar att totalstabiliteten är tillfredställande för planlagda förhållanden.

7 Erosion

Kungsbackaåns slänter utgörs av erosionskänsligt material. Den östra slänten har okulärbesiktigats med avseende på förekomst av eventuella erosionsskydd.

Sprängsten/bergkross har utplacerat i Kungsbackaåns östra slänt från ishallens norra del till ca 25 m norr om gc-bron, en sträcka på ca 90 m. I figur 5 redovisas ett foto taget ca 110 m söder om detaljplanegränsen under en befintlig träbrygga.

Liknande utförande finns under bryggorna väster om det aktuella

detaljplaneområdet. Erosionsskyddets kondition kunde inte bedömas under platsbesöket.

Figur 5. Erosionsskydd under brygga ca 110 m söder om detaljplaneområdet.

(19)

2016-11-01

8 Sättningar

Baserat på utförda belastningsförsök (CRS-försök) bedöms gyttjan/leran vara normalkonsoliderad med en OCR på ca 1,0 från torrskorpans underkant till djupet ca 14 m. På större djup än 14 m ökar OCR till ca 1,25. Detta innebär att ytterligare påförd last på jordlagret resulterar i sättningar. Marken i området bedöms ha pågående krypsättningar.

9 Bergras och blocknedfall

Risk för bergras eller blocknedfall föreligger ej. Berg i dagen förekommer inte inom eller i närheten av detaljplaneområdet.

10 Radon

Norconsult har utfört en radonundersökning vid området för det planerade

badhuset. Vid tidpunkten för radon- och gammastrålningsmätningen hade en cirkus etablerat sig på platsen, varför åtkomsten till det aktuella områdets östra och nordöstra delar var begränsad. Mätvärden saknas för dessa delområden.

Aktuellt område har undersökts med avseende på gammastrålning samt förekomst av radon i fyllningens porgas. Porgasen har undersökts i 5 punkter (1R-3R, 5R och 7R) och gammastrålning från markytan har undersökts i 10 punkter (1R-10R).

Beskrivning av metod, läge och resultat ges i den kompletterande handlingen

”Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik”.

Följande mätningar har utförts inom området för det planerade badhuset:

x Gammastrålning från berg i eller nära dagen uppmättes med hjälp av en spektrometer av typen GT-30.

x Mätning av radon i porgas med emanometer/Markus 10-instrument.

Markradon

Undersökningen utfördes i augusti 2016. I 4 punkter av 5 var marken alltför tät för att kunna resultera i några värden, men i den sista mätpunkten uppgick det

uppmätta värdet på radongas i jordens porgas till 21 kBg/m³.

Klassificering av mark avseende radongas i jordens porluft sker enligt följande:

Lågradonmark < 10 kBq/m³ Normalradonmark 10 - 50 kBq/m³ Högradonmark > 50 kBq/m³

(20)

Gammastrålning

Undersökningen utfördes i augusti 2016. Uppmätta värden varierade mellan ca 0,061-0,162 μSv/h.

Radonklassificering baseras på följande rekommenderade intervaller för uppmätta halter av gammastrålning från berg:

Lågradonmark < 0,08 μSv/h Normalradonmark 0,08-0,20 μSv/h Högradonmark > 0,20 μSv/h

Vidare mäter spektrometern urankoncentrationen, vilket räknas om till radiumhalt.

I punkt 10R, ett stycke utanför detaljplanen, uppmättes radiumhalten till 80 Bq/kg, men i övriga punkter varierade radiumhalten mellan 13,5 och 46,7 Bq/kg.

Klassificering av mark med avseende på radiumhalt görs enligt följande:

Lågradonmark: <25 Bq/kg Normalradonmark: 25 – 50 Bq/kg Högradonmark: >50 Bq/kg

Baserat på utförda mätningar klassas aktuell fastighet som normalradonmark.

11 Rekommendationer

11.1 Allmänt

Detaljplanens intentioner bedöms kunna fullföljas ur ett geotekniskt perspektiv förutsatt att rekommendationerna nedan beaktas.

11.2 Stabilitet

11.2.1 Sektion A-A och B-B, Kungsbackaån

Utförda beräkningar visar att befintlig totalstabilitet från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande. Valda stabilitetsvillkor avser ”Annan mark”

vilket omfattar parkområden, befintliga gc-vägar, fritidsområden etc. Det

rekommenderas att området 0-25 m innanför detaljplanegränsen vid Kungsbackaån inte belastas högre än 5 kPa utifrån befintlig topografi och markförhållanden.

Notera att detta inkluderar all tillskottsspänning, dvs även tillfällig maskinlast, grundvattensänkning etc. Lastrestriktioner redovisas i ritning G401.

(21)

2016-11-01

11.2.2 Sektion C-C, Hantverksgatan

Stabilitet för planerade förhållanden har beräknats genom områdesindelning avseende markanvändning och lastrestriktioner. Tillåten markanvändning med tillhörande lastrestriktioner redovisas i plan i ritning G 401.

Beräknad stabilitet i nordöst mot Hantverksgatan är tillfredställande för befintliga förhållanden. Inom ett område av 0-30 m innanför detaljplanegränsen erfordras en lastfri zon med områdesklassning ”Annan mark”. Alla påförda laster inom detta område skall fullständigt lastkompenseras.

Inom området ”Nyexploatering/Befintlig bebyggelse & anläggning” ges möjlighet för uppförande av ett parkeringshus alternativt anläggning av en parkeringsplats för personbilar. Vid uppförande av ett parkeringshus erfordras pålgrundläggning av byggnaden så att byggnadslasten förs ner till stora jorddjup. Alla tillskottslaster överstigande 5 kPa skall fullständigt laskompenseras.

11.3 Erosion

Utförd beräkning i sektion B-B (bilaga 3:9-3:10 ) visar att stabiliteten för detaljplaneområdet är tillfredställande även efter ett initialskred mot

Kungsbackaån. Konsekvensen av erosion är därmed utredd och bedöms inte ha någon begränsande inverkan på detaljplanens intentioner.

11.4 Grundläggning

Grundläggning av den planerade simhallen föreslås preliminärt bli utförd med spetsbärande pålar till fast botten eller berg för att undvika risken för skadliga differens- och totalsättningar.

Om källarplan kommer byggas under grundvattennivån rekommenderas att konstruktionen görs vattentät. Dräneringsnivån bör inte sättas lägre än nivå +1,7.

Risken för påhängslaster skall beaktas för de yttre pålraderna vid byggnation.

För att klarlägga lämpligt utförande av grundläggningen skall detta studeras i detalj i en kompletterande utredning.

11.5 Markarbeten

Byggnadstekniska åtgärder som medför en permanent grundvattensänkning bör ej utföras. Detta är viktigt inte enbart för planerade byggnader utan även för

närliggande mark som kan utsättas för sättningar vid sänkning av grundvattenytan.

(22)

11.6 Vibrationer

Lermäktigheten är stor inom området och med anledning av tung trafik (vägar och järnväg) bör därför vibrationer beaktas vid grundläggning av byggnader.

Kohesions- eller spetsbärande pålgrundläggning anses översiktligt vara den grundläggningsmetod som lämpar sig bäst för byggnader inom områden där det föreligger risk för vibrationspåverkan från trafik, byggverksamhet etc.

11.7 Radon

Det översta markskiktet inom aktuellt område utgörs i dagsläget av ditförda

massor. Det förhöjda radiumvärdet i punkt R10 härrör sannolikt från grusmaterialet och inte från den ursprungliga marken. För att kunna bortse från risken att detta material även förekommer inom en större dela av badhusets område

rekommenderas att ytlagret schaktas bort ned till ostörd mark, för att sedan ersättas med låg- till normalstrålande fyllnadsmassa. Under förutsättning att detta görs, kan marken klassas som normalradonmark. Byggnader inom sådana områden skall uppföras i radonskyddande utförande. Detta innebär att väggar och golv i källare görs täta samt att speciell omsorg skall vidtas vid tätning av rör- och

kabelgenomföringar i byggnadsdelar mot mark, så att inläckage av markluft förhindras.

12 Kontroll vid schakt- och grundläggningsarbeten

Entreprenören skall installera mätpunkter för rörelser på sponter samt närliggande befintliga byggnader, brunnar, och ledningar. I god tid innan markarbeten påbörjas skall ett kontrollprogram upprättas.

Vid schaktning och pålning skall rörelser, till en början, mätas dagligen.

Mätningsintervallen kan senare justeras beroende på rörelseutveckling.

Utöver kontrollprogram m.a.p. markrörelser ska även en riskanalys tas fram m.a.p.

vibrationer till följd av pålningsarbeten mm. Riskanalysen bör även omfatta sprickbesiktning för närliggande byggnader.

(23)

2016-11-01

Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik

David Rudebeck

david.rudebeck@norconsult.com

Carl-Fredrik Larsson

Carl-Fredrik.Larsson@norconsult.com

Daniel Svärd

daniel.svärd@norconsult.com

(24)

Norconsult AB

Theres Svensson gata 11 Box 8774, 402 76 Göteborg 031 – 50 70 00, fax 031-50 70 10 www.norconsult.se

(25)

Kungsbacka sportcenter - simhallen Bilaga 1

-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5

0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000

Nivå (m)

Sammanställning Kompressionsmodul, ML(kPa)

NC 6

Kompressionsmodul, ML

N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sammanställning Cu

(26)

BILAGA 2

(27)

BILAGA 2

(28)

BILAGA 2

(29)

BILAGA 2

(30)

BILAGA 2

(31)

Let Let gyLe Od

Le Od

Gata Gata

Kungsbacka sportcenter 104 22 35

Sektion A-A Odränerad analys Befintliga förhållanden 2016-09-22

LLW -0,83

5 kPa 5 kPa

Gräns detaljplaneområde

Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 15 kPa Piezometric Line: 1 Name: gyLe Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kN/m³ Piezometric Line: 1 C-Datum: 9 kPa C-Rate of Change: 0.4 kPa/m Limiting C: 11 kPa Elevation: 0 m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kN/m³ Piezometric Line: 1 C-Datum: 11 kPa C-Rate of Change: 1.2 kPa/m Limiting C: 23 kPa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Piezometric Line: 1

Unit Wt. Above Water Table: 20 kN/m³ Phi: 34 °

Phi-B: 0 °

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Odrän.gsz

F=1,39 F=1,49

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10-9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5

BILAGA 3:1

(32)

Let Let Komb gyLe Komb

Le Komb

Gata Gata

Sektion A-A Kombinerad analys Befintliga förhållanden 2016-10-24

LLW -0,83

0 kPa

0 kPa Gräns

detaljplaneområde

Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 15 kPa Piezometric Line: 1 Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Piezometric Line: 1

Phi-B: 0 ° Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kN/m³ Piezometric Line: 1 Phi: 30 ° C-Top of Layer: 0 kPa C-Rate of Change: 0 kPa/m Cu-Top of Layer: 15 kPa Cu-Rate of Change: 0 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: gyLe Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kN/m³ Piezometric Line: 1 Phi: 30 °

C-Rate of Change: 0 kPa/m Cu-Rate of Change: 0.4 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1 C-Datum: 0 kPa Cu-Datum: 9 kPa Elevation: 0 m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kN/m³ Piezometric Line: 1 Phi: 30 °

C-Rate of Change: 0 kPa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kPa/m C/Cu Ratio: 0.1 C-Datum: 0 kPa Cu-Datum: 11 kPa Elevation: -5 m

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Komb_5kPa.gsz

F=1,31 F=1,44

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10-9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5

BILAGA 3:2

(33)

Let Let gyLe Od

Le Od

Gata Gata

Sektion A-A Odränerad analys Befintliga topografi+5kPa 2016-09-23

LLW -0,83

5 kPa 5 kPa

Phi-B: 0 °

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Odrän_5kPa.gsz

F=1,39 F=1,48

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10-9-8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5

BILAGA 3:3

(34)

Le Komb

Gata Gata

Sektion A-A Kombinerad analys

Befintliga förhållanden +5kPa 2016-09-26

LLW -0,83

0 kPa

5 kPa Gräns

detaljplaneområde

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Komb_5kPa.gsz

F=1,31 F=1,44

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10-9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5

BILAGA 3:4

(35)

Let Let gyLe Od

Le Od

Gata Kungsbacka sportcenter

104 22 35 Sektion A2-A2 Odränerad analys Befintliga förhållanden 2016-10-24

LLW -0,83

5 kPa 5 kPa

Phi-B: 0 °

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A2\Sektion A2_Odrän_5kPa.gsz

F=1,45

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15-14 -13-12 -11-10-9-8-7-6-5-4-3-2-1012345

BILAGA 3:5

(36)

Le Komb

104 22 35 Sektion A2-A2 Kombinerad analys Befintliga förhållanden 2016-10-24

LLW -0,83

0 kPa 0 kPa

F=1,64

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A2\Sektion A2_Komb_5kPa.gsz

F=1,37

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 2 3 4 5

BILAGA 3:6

(37)

Let Let gyLe Od

Le Od

104 22 35 Sektion B-B Odränerad analys Befintliga förhållanden 2016-10-24

LLW -0,83

5 kPa F=1,31

Phi-B: 0 °

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Odrän.gsz

F=1,53

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 2 3 4 5

BILAGA 3:7

(38)

Let Komb Let Komb gyLe Komb

Le Komb

104 22 35 Sektion B-B Kombinerad analys Befintliga förhållanden 2016-10-24

LLW -0,83

0 kPa F=1,16

Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Piezometric Line: 1

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Komb.gsz

F=1,52

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 2 3 4 5

BILAGA 3:8

(39)

Let Let gyLe Od

Le Od

104 22 35 Sektion B-B Odränerad analys Efter initialskred +5kPa 2016-10-24

LLW -0,83

5 kPa Initialskred

(F=1,16)

Phi-B: 0 °

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Odrän_Initialskred+5kPa.gsz

F=1,47

5 kPa

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 2 3 4 5

BILAGA 3:9

(40)

Let Komb Let Komb gyLe Komb

Le Komb

104 22 35 Sektion B-B Kombinerad analys Efter initialskred +5 kPa 2016-10-24

LLW -0,83

0 kPa Initialskred

(F=1,16)

Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Piezometric Line: 1

Directory: N:\104\22\1042235\5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Komb_Initialskred+5kPa.gsz

F=1,46

5 kPa

-10 0 10 20 30 40 50 60 70

-15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 2 3 4 5

BILAGA 3:10